tugas akhir - Universitas Muhammadiyah Surakarta
advertisement
TUGAS AKHIR RANCANG BANGUN DAN PENGUJIAN MODEL KONDENSOR TIPE CONCENTRIC TUBE COUNTER CURRENT GANDA DENGAN PENAMBAHAN SIRIP Diajukan Untuk Memenuhi Tugas dan Syarat-Syarat Guna Memperoleh Gelar Sarjana Teknik Jurusan Mesin Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta Disusun Oleh: DENI YUNI ARIFIANTO NIM : D 200 020 233 JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS MUHAMMADIYAH SURAKARTA 2009 i HALAMAN PERSETUJUAN Tugas Akhir ini berjudul: Rancang Bangun dan Pengujian Model Kondensor Tipe Concentric Tube Counter Current Ganda Dipasang Secara Horizontal Dengan Penambahan Sirip. Disusun Oleh : Nama : DENI YUNI ARIFIANTO NIM : D 200 020 233 Telah disetujui oleh Pembimbing Tugas Akhir untuk dipertahankan di depan Dewan Penguji sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar sarjana S-1 Teknik Mesin Fakultas Teknik Mesin Universitas Muhammadiyah Surakarta, pada : Hari :........................................... Tanggal :................................................. Surakarta, Maret 2009 Pembimbing Utama Pembimbing Pendamping (Ir. Subroto, MT) (Ir. Sartono Putro, MT) ii HALAMAN PENGESAHAN Tugas akhir ini telah disyahkan oleh dewan penguji sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar sarjana S-I Teknik Mesin di Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta, pada : Nama : DENI YUNI ARIFIANTO NIM : D 200 020 233 Judul : Rancang Bangun Dan Pengujian Model Kondensor Tipe Concentric Tube Counter Current Ganda Dipasang Secara Horizontal Dengan Penambahan Sirip Hari :................................................. Tanggal :................................................. Dewan Penguji: 1. Ir. Subroto, MT ( ) 2. Ir. Sartono Putro, MT ( ) 3. Ir. Sunardi Wiyono, MT ( ) Mengetahui, Dekan Ketua Jurusan (Ir. H. Sri Widodo, MT) (Marwan Effendy, ST, MT) iii MOTTO Berusahalah dengan sungguh-sungguh, jangan panik. Orang panik mudah putus asa tapi bila terpaksa kamu putus asa tetaplah berusaha dalam keterputusasaan. Mantapkan hati, luruskan niat dan berjalanlah walau hanya satu langkah untuk pijakan langkah selanjutnya dikemudian hari Berpikir tapi tidak berusaha dan berusaha tapi tidak berpikir adalah penyebab gagalnya dalam mewujudkan mimpi-mimpi. Tiada daya dan kekuatan melainkan pertolongan dari ALLAH swt iv PERSANTUNAN Karya ini merupakan suatu wujud akhirku dalam mencapai gelar sarjana sebagai tanggung jawab kepada: : 1. Ayahanda dan Ibunda serta kakakku tercinta atas do’a jerih payah dan kasih sayangnya 2. Inspirasiku Yanni yang selalu menemani dan memberikan support 3. Teman-temanku semua yang menyayangiku 4. Almamater yang kubanggakan 5. Dan juga buat kehidupanku v KATA PENGANTAR Puji syukur alhamdulillah, penulis sampaikan kehadirat Allah SWT, yang telah melimpahkan rahmat dan hidayah-Nya sehingga penulisan laporan tugas akhir ini yang berjudul : ” Rancang Bangun dan Pengujian model kondensor Tipe Concentric Tube Counter Current ganda Dipasang Secara Horizontal Dengan Penambahan Sirip ” dapat terselesaikan dengan baik, guna melengkapi tugas dan memenuhi syarat-syarat untuk mencapai gelar Sarjana Teknik Jurusan Teknik Mesin pada Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta. Berbagai hambatan dan kesulitan menyertai dalam penulisan ini, namun demikian dengan bantuan dan doa dari berbagai pihak segala kesulitan tersebut dapat teratasi. Untuk itu dengan segala kerendahan hati, penulis sampaikan ucapan terima kasih yang sedalam-dalamnya kepada: 1. Ir. Sri Widodo, MT; selaku Dekan Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta. 2. Marwan Effendy, ST, MT; selaku Ketua Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta. 3. Ir. Subroto, MT; selaku Dosen Pembimbing Utama Tugas Akhir yang telah banyak memberikan bimbingan, pengarahan dan masukan dengan sabar. vi 4. Ir. Sartono Putro, MT; selaku Dosen Pembimbing Kedua Tugas Akhir yang telah banyak memberikan masukan dan bimbingan dengan sabar. 5. Marwan Effendy,ST, MT; selaku Pembimbing Akademik. 6. Ayah dan Ibunda, serta Kakakku tercinta, atas perhatian, kasih sayang, pengorbanan, dorongan, dan doa-doanya. 7. Kristanto, Agus Purwanta, Tamami, Mifta, Adi setyawan selaku teman seperjuangan dalam menyelesaikan penelitian. 8. Eko Prihartono, Setyanto, Abdul Rahman, Hari‘97, Eeng’97. Dan teman-teman angkatan 2002, terima kasih atas dukungannya. 9. Boretz Comp dan teman-teman kos Arjuna, terima kasih atas kebersamaannya. 10. Pihak-pihak yang secara langsung maupun tidak langsung terlibat dalam mensukseskan penyusunan Tugas Akhir ini. Besar harapan penulis semoga Tugas Akhir ini dapat memberikan manfaat bagi semua pihak yang memerlukan walaupun penulis menyadari bahwa Tugas Akhir ini masih jauh dari sempurna. Amien. Surakarta, Maret 2009 Penulis vii viii DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL .................................................................................... i HALAMAN PERSETUJUAN ..................................................................... ii HALAMAN PENGESAHAN ....................................................................... iii HALAMAN MOTTO ................................................................................... iv HALAMAN PERSANTUNAN .................................................................... v KATA PENGANTAR .................................................................................... vi HALAMAN SOAL ......................................................................................... viii DAFTAR ISI .................................................................................................. ix DAFTAR GAMBAR ..................................................................................... xii DAFTAR TABEL ......................................................................................... xv DAFTAR SIMBOL ....................................................................................... xvi ABSTRAKSI................................................................................................... xviii BAB I PENDAHULUAN......................................................................... 1 1.1 Latar Belakang Masalah........................................................ 1 1.2 Perumusan Masalah ............................................................. 3 1.3 Batasan Masalah .................................................................. 3 1.4 Tujuan Penelitian ................................................................. 4 1.5 Sistematika Penulisan ........................................................... 4 1.6 Metode Pelaksanaan ............................................................. 5 1.7 Manfaat Penelitian ............................................................... 6 ix BAB II TINJAUAN PUSTAKA .............................................................. 7 BAB III DASAR TEORI ........................................................................... 10 3.1 Alat Penukar Kalor Shell and Tube....................................... 10 3.2 Klasifikasi Penukar Kalor ..................................................... 11 3.3 Mekanisme Fisik Perindahan Panas ..................................... 13 1. Perpindahan Panas Konduksi ......................................... 13 2. Perpindahan Panas Konveksi ......................................... 16 Sirip ....................................................................................... 22 3.5 Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh .......................... 26 3.6 Bilangan Reynolds ................................................................ 30 3.7 Kesetimbangan Kalor ........................................................... 32 3.8 Daya Pompa ......................................................................... 34 METODOLOGI PENELITIAN ................................................ 35 4.1 Diagram Alir Penelitian ....................................................... 35 4.2 Bahan Yang Digunakan Dalam Penelitian ........................... 36 4.3 Alat-alat Yang Digunakan Dalam Penelitian ....................... 36 4.4 Tempat Pengujian dan Pengambilan Data ............................ 44 4.5 Tahapan Penelitian ............................................................... 45 HASIL DAN PEMBAHASAN ................................................... 46 5.1 Data Dimensi Alat Penukar Kalor ....................................... 46 5.2 Data Hasil Pengujian ............................................................ 47 5.3 Analisa Perhitungan ............................................................. 48 3.4 BAB IV BAB V x 5.4 Pembahasan .......................................................................... 58 1. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap kapasitas aliran fluida panas ........................................... 63 2. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap pelepasan kalor ke lingkungan ........................................ 59 3. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap koefisien perpindahan panas menyeluruh ...................... 61 4. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap daya pompa. .................................................................... 62 5. Pengaruh temperatur masukan fluida dingin terhadap kapasitas aliran fluida panas pada bilangan Reynolds fluida dingin 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 ...... 63 6. Pengaruh temperatur masukan fluida dingin terhadap daya pompa pada bilangan Reynolds 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 .................................................. 70 7. Pengaruh daya pompa terhadap kapasitas aliran fluida panas................................................................................ 67 8. Pengaruh bilangan Reynolds terhadap kapasitas aliran BAB VI fluida panas dan daya pompa .......................................... 68 PENUTUP ................................................................................... 70 6.1 Kesimpulan .......................................................................... 70 6.2 Saran ..................................................................................... 71 DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN xi DAFTAR GAMBAR Gambar 1. Pola Aliran Searah (Paralel Flow).............................................. 11 Gambar 2. Pola Aliran Berlawanan (Counter Flow) ................................... 11 Gambar 3. Klasifikasi penukar kalor berdasarkan aliran fluidanya ............. 12 Gambar 4. Perpindahan Kalor secara Konduksi pada Plat Datar. ................ 15 Gambar 5. Perpindahan Kalor secara Konduksi pada Plat Silindris. ............ 15 Gambar 6. Perpindahan Kalor secara Konveksi. .......................................... 16 Gambar 7. Lapis Batas Thermal ................................................................... 21 Gambar 8. Kombinasi Lapis Batas Temperatur Hidrodinamik pada Gambar 9. Fluks Kalor Konstan dan Temperatur Dinding Konstan ............ 21 Berbagai jenis Muka Sirip........................................................... 22 Gambar 10. Kombinasi dimensi analisis Sirip Tranversal dengan Alur Helic ............................................................................................ 23 Gambar 11. Pendekatan Sirip Tranversal Penampang Segi-empat................. 23 Gambar 12. Diagram Teoritis Efisensi Sirip Tranfersal dengan Penampang Segi-empat .................................................................................. 25 Gambar 13. Perpindahan Panas Menyeluruh pada Permukaan Datar ............ 27 Gambar 14. Aliran Panas Satu Dimensi melalui Silinder Berlubang ............ 29 Gambar 15. Kesetimbangan Kalor antara Dua Fluida Kerja dan Distribusi Temperatur dalam Kondensor Lintas Tunggal. .......................... 33 Gambar 16. Diagram Alir Penelitian ............................................................. 35 xii Gambar 17. Model Heat Exchanger Concentric Tube dengan Sirip .............. 36 Gambar 18. Skema Instalasi Percobaan ........................................................ 37 Gambar 19. Bejana .......................................................................................... 38 Gambar 20. Tabung bahan bakar Apollo kapasitas 8 L .................................. 38 Gambar 21. Multimeter digital dan selektor tipe Omega 405 A..................... 39 Gambar 22. Electric Pump model D 9126 Merk Shimizu .............................. 39 Gambar 23. Pipa PVC. .................................................................................... 40 Gambar 24. Flowmeter air. .............................................................................. 40 Gambar 25. Termokopel tipe K seri 66 K 24. .................................................. 41 Gambar 26. Kompor . ..................................................................................... 41 Gambar 27. Skema Penelitian .......................................................................... 42 Gambar 28. Skema penempatan termokopel ................................................... 44 Gambar 29. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap kapasitas aliran fluida panas…. .................................................................. 58 Gambar 30. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap pelepasan kalor ke lingkungan…. ................................................................ 59 Gambar 31. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap koefisien perpindahan panas menyeluruh…. .............................................. 61 Gambar 32. Pengaruh bilangan Reynolds fluida dingin terhadap daya pompa…. ..................................................................................... 62 Gambar 33. Pengaruh temperatur masukan fluida dingin terhadap kapasitas aliran fluida panas pada bilangan Reynolds fluida dingin 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051…. .............................................. xiii 63 Gambar 34. Pengaruh temperatur masukan fluida dingin terhadap daya pompa pada bilangan Reynolds fluida dingin 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051…. ......................................................... 65 Gambar 35. Pengaruh daya pompa terhadap kapasitas aliran fluida panas…. 67 Gambar 36. Pengaruh bilangan Reynolds terhadap kapasitas aliran fluida panas dan daya pompa…. ........................................................... xiv 68 DAFTAR TABEL Tabel 1. Angka Nusselt Untuk Aliran Laminar Pada Pipa Annulus Dengan Satu Permukaan Dengan Temperatur Konstan ................................ 20 Tabel 2. Data Hasil Pengujian Kapasitas Aliran Dan Temperatur Aliran ..... 47 xv DAFTAR SIMBOL Simbol A = Luas penampang (m2) Cp = Kalor jenis (kJ/kgoC) D = Diameter (m) h = Koefisien perpindahan kalor (W/m2 0C) hf,g = Entalpi penguapan (kJ/kg) k = Konduktivitas thermal (W/m oC) L = Panjang (m) ∗ m = Massa aliran (kg/s) Nu = Bilangan Nusselt p = Tekanan (N/m2), (Pa) Pr = Bilangan Prandtl q = Laju perpindahan kalor (W) Re = Bilangan Reynolds T = Temperatur (oC) U = Kecepatan (m/s) v = Volume spesifik (m3/kg) ρ = Densitas (kg/m3) µ = Viskositas dinamik (kg m/s) xvi Subskrip c = Cool f = Steam g = Gas h = Hot i = Inlet m = mean o = Outlet t = Teoritis eksp = Eksperimen xvii Rancang Bangun dan Pengujian Model Kondensor Tipe Concentric Tube Counter Current Ganda Dipasang secara Horizontal dengan Penambahan Sirip Deni yuni Arifianto Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta Jl. A. Yani Kotak Pos 1 Pabelan Surakarta [email protected] ABSTRAKSI Kondensor yang dipakai pada industri kecil umumnya sederhana, yang mana hanya terkontruksi dari dua buah pipa yang konsentrik saja., maka dalam penelitian ini dibuat suatu design kondensor yang dapat meningkatkan kapasitas. Sehingga dapat diketahui berapa besarnya kapasitas kondensat; daya pompa; nilai koefisien perpindahan menyeluruh pada variasi bilangan Reynolds 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051; serta keefektifan dari sirip. Dalam penelitian ini digunakan model kondensor tipe concentric tube counter current ganda yang dililiti spiral pada pipa annulusnya. Untuk bahan shell digunakan baja karbon dengan diameter dalam 49,7 mm, diameter luar 50,6 mm, dan panjang 3.000 mm. Untuk bahan tube dipakai tembaga dengan diameter dalam 23,6 mm, diameter luar 25,7 mm, dan panjang 3.200 mm. Sedangkan untuk sirip dipakai kawat dari besi cor yang berdiameter 5 mm dengan jarak antar lilitan (pitch) sebesar 60 mm. Pemasangannya secara horisontal, dimana fluida panas mengalir didalam tube dan fluida dingin mengalir di luar tube dengan arah aliran berlawanan. Eksperimen dilakukan dengan 5 variasi bilangan Reynolds yaitu 2.760, 4.755, 6.833, 9.018, dan 11.051. Pengambilan data dilakukan secara serentak dengan interval waktu 5 menit dalam satu kali pengambilan data selama 30 menit. Data-data yang diambil adalah temperatur fluida kerja, hasil kapasitas kondensat, perbedaan tekanan masuk dan keluar fluida dingin , serta tegangan dan arus listrik yang masuk ke pompa. Berdasarkan hasil eksperimen dan hasil analisis perhitungan didapatkan bahwa dengan perubahan variasi bilangan Reynolds yang semakin besar maka kapasitas kondensat, daya pompa, dan koefisien perpindahan menyeluruhnya juga cenderung meningkat sedangkan untuk efektifitas sirip tetap konstan yaitu sebesar 2,305. Untuk bilangan Reynolds 2.760, 4.755, 6.833, 9.018, dan 11.051 diperoleh kapasitas kondensat sebesar 0,0023004; 0,0022948; 0,002449; 0,002468; 0,0025742 kg/menit, daya pompa sebesar 2,8488; 2,76176; 2,8405; 2,8904; 2,9362 W, dan koefisien perpindahan menyeluruh sebesar 29,788; 28,859; 30,831; 35,811; 37,393 W/m2K masing-masing untuk setiap variasi bilangan Reynolds Kata kunci : Bilangan Reynolds, Aliran Berlawanan, Horizontal, Sirip xviii BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Masalah Minyak atsiri banyak digunakan dalam industri obat–obatan, flavor, fragrance dan parfum. Di Indonesia tercatat 14 jenis minyak atsiri yang sudah di ekspor. Hal ini memberi peluang lebih besar bagi petani untuk berperan dalam agro industri minyak atsiri. Selain mengekspor, Indonesia juga mengimpor beberapa jenis minyak atsiri dalam jumlah cukup besar. Pada tahun 1998, nilai ekspor 20 negara penghasil minyak atsiri mencapai US$ 758 juta dolar, di Indonesia sendiri baru dapat berkontribusi sekitar 4,4% sedangkan RRC 18,6%. Selain mengekspor Indonesia juga mengimpor beberapa jenis minyak atsiri yang tidak tumbuh di Indonesia, pada tahun 2000 impor minyak atsiri di Indonesia mencapai 1,625 ton dengan nilai US$ 7,3 juta. Data ini menunjukkan bahwa peluang untuk mengembangkan agro industri minyak atsiri cukup besar karena penggunaan turunan minyak atsiri pada berbagai industri di dalam negeri juga besar (Laksamanahardja, 2003). Beberapa faktor penghambat perkembangan produksi minyak atsiri di Indonesia adalah lemahnya modal dan penguasaan teknologi. Minimnya pengetahuan para perajin minyak atsiri seperti persyaratan ketentuan teknis dalam melakukan proses penyulingan minyak atsiri juga menjadi faktor penghambat (Laksamanahardja, 2003). 1 2 Sentral industri minyak atsiri daun cengkeh di daerah Musuk, Boyolali, menggunakan jenis kondensor yang konvensional. Hal ini dapat di lihat dari kontruksi kondensor yang digunakan berupa bak persegi panjang dengan ukuran (9 × 3 × 2,5) m, di dalam bak di isi air sampai penuh dan di dalam bak ditempatkan pipa dengan panjang total 72 m diameter 2 inci dipasang zig - zag. Proses perubahan uap menjadi cair atau kondensasi berlangsung di dalam bak, dimana fluida uap mengalir di dalam pipa dan fluida dingin berada di luar pipa atau berada di dalam bak, aliran fluida dingin yang mengalir ke dalam bak dipengaruhi oleh gaya gravitasi yang mengalir secara alami dari mata air. Sirkulasi fluida dingin yang digunakan untuk pendinginan langsung dibuang ke sungai, sehingga fluida dingin membutuhkan jumlah yang banyak. Jadi apabila proses penyulingan dilakukan di daerah yang kekurangan air, maka proses penyulingan tidak dapat dilakukan. . 3 1.2 Perumusan Masalah Sesuatu yang menjadi permasalahan dalam perancangan dan pembuatan alat ini adalah bagaimanakah desain kondensor yang kompak dan sederhana untuk industri kecil penyulingan minyak atsiri yang mampu meningkatkan efisiensi rendemen. 1.3 Batasan Masalah Untuk mendesain kondensor pada penyulingan minyak atsiri, diperlukan adanya batasan-batasan untuk menyederhanakan masalah. Batasan itu adalah sebagai berikut: a. Fluida panas adalah air yang diuapkan. b. Kapasitas fluida panas dari bejana penguap dianggap konstan. c. Kapasitas panas dari bejana dianggap konstan. d. Penelitian dilakukan dengan model alat penukar panas jenis kondensor dengan tipe concentric tube counter current tunggal yang disisipi lilitan kawat spiral (Sirip) kemudian dipasang secara horizontal. e. Penelitian yang dilakukan hanya dengan aliran berlawanan arah (counter flow) saja. Dan analisa perhitungan hanya didasarkan pada kesetimbangan panas. f. Analisa perpindahan panas tentang pengembunan tidak dibahas. g. Variabel bebas panelitian adalah kapasitas fluida dingin. h. Analisa perpindahan panas radiasi tidak dibahas. i. Pengotoran uap dianggap tidak ada dan aliran air didalam pipa dianggap berkembang penuh. 4 1.4 Tujuan Penelitian Tujuan dilakukannya penelitian ini antara lain : a. Mendapatkan hubungan kapasitas kondensat dengan bilangan Reynolds fluida dingin. b. Mendapatkan hubungan koefisien perpindahan kalor dengan bilangan Reynolds fluida dingin. c. Mendapatkan hubungan kapasitas kondensat dengan daya pompa. d. Mendapatkan hubungan kapasitas kondensat dengan temperatur masukan fluida dingin. e. Mendapatkan hubungan daya pompa dengan temperatur masukan fluida dingin. f. Dapat mengetahui seberapa besar keefektifan sirip kondensor concentric tube ganda dipasang secara horizontal. 1.5 Sistematika Penulisan Tugas Akhir ini disusun dalam enam bab dengan sistematika penulisan sebagai berikut : BAB I PENDAHULUAN bab ini berisi tentang latar belakang, perumasan masalah, batasan masalah, tujuan perancangan, sistematika penulisan, metode pelaksanaan dan manfaat penelitian. BAB II TINJAUAN PUSTAKA Bab ini berisi tentang penelitian-penelitian. 5 BAB III DASAR TEORI Bab ini berisi tentang alat penukar kalor, jenis-jenis dari alat penukar kalor, klasifikasi alat penukar kalor, kondensasi uap tunggal, faktor pengotoran, mekanisme fisik perpindahan kalor, koefisien perpindahan kalor menyeluruh, bilangan Reynolds kesetimbangan energi dan daya pompa. BAB IV METODE PENELITIAN Bab ini berisi tentang diagram alir penelitian, bahan-bahan yang digunakan dalam penelitian, alat-alat yang digunakan dalam penelitian dan tahap-tahap penelitian. BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN Bab ini berisi tentang data hasil penelitian, analisa perhitungan perpindahan panas berdasarkan konsep kesetimbangan panas dan pembahasan. BAB VI PENUTUP Bab ini berisi berisi kesimpulan dan saran. DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN 1.6 Metode Penelitian Dalam melakukan perancangan dan pembuatan alat pada Tugas Akhir ini menggunakan metode pelaksanaan sebagai berikut: 6 a. Metode Studi Pustaka Yakni dengan cara mencari referensi buku-buku penunjang yang berkaitan dengan perancangan alat tersebut, untuk melengkapi dasar teori dan data-data yang diperlukan dalam penyusunan Tugas Akhir ini. b. Metode Survei Lapangan Dengan cara mencari, mengamati dan memahami prinsip kerja alat-alat yang berhubungan dan diperlukan dalam perancangan alat tersebut serta mencatat spesifikasi alat-alat yang diamati untuk bahan pembanding. c. Metode Perancangan dan Perakitan Melakukan pembuatan sketsa gambar, perencanaan komponen, pembuatan komponen yang dibutuhkan, dilanjutkan perakitan serta finishing. 1.7 Manfaat Penelitian Atas penelitian yang dilakukan diharapkan memiliki manfaat sebagai berikut: a. Dapat mengetahui sejauh mana kinerja dari alat penukar kalor dengan model pipa konsentrik b. Dapat membantu industri kecil dalam pembuatan alat penyuling minyak yang sesuai dengan teori yang ada. BAB II TINJAUAN PUSTAKA Yunianto dan Muhammad (2004), memaparkan bahwasanya untuk meningkatkan laju perpindahan panas dengan tetap mempertahankan luas permukaan pemindah panas pada kondensor pipa ganda diperlukan adanya peningkatan koefisien kondensasi. Ada beberapa cara untuk meningkatkan koefisien kondensasi pada kondensor, salah satunya dengan menambahkan elemen sisipan yaitu berupa kawat lilitan dalam pipa kondensor. Kawat yang digunakan berdiameter 1,8 mm. Kawat dipasang dalam pipa annulus pada kondensor dengan memvariasikan jarak antar lilitan (pitch), yaitu 2 mm, 25 mm, dan 500 mm. Dari hasil pengujian didapatkan peningkatan efektifitas kondensor pada pemakaian kawat lilitan dengan pitch longgar (25 mm dan 50 mm), sedangkan pada pitch (2 mm) justru terjadi penurunan efektifitas. Hasil ini terjadi baik pipa kondensor dipasang secara vertikal maupun horizontal Sukirno (2004), dalam penelitian yang telah dilakukan dengan variasi panjang terhadap performa alat penukar kalor pipa konsentrik aliran searah dan berlawanan, yaitu 1m, 2m, 3m, untuk fluida panas menggunakan minyak oli SAE 20W-50 yang berada di luar tube dan fluida dingin menggunakan air yang berada di dalam tube. Dalam penelitiannya menyatakan bahwa semakin panjang alat penukar kalor akan mengakibatkan rugi panas yang terjadi akan semakin besar, rugi panas yang terjadi dengan panjang 1m untuk aliran searah rugi panasnya lebih besar dibanding dengan aliran yang berlawanan, hal ini karena aliran 7 8 berlawanan diperoleh hasil dimensi alat penukar kalor lebih pendek dibanding dengan alat penukar kalor aliran searah, disamping itu semakin panjang alat penukar kalor maka efektivitas penukar kalor akan semakin meningkat, hal ini dikarenakan semakin bertambah panjang alat penukar kalor maka beda suhu yang dihasilkan akan semakin besar, hal tersebut menyebabkan laju pendinginan akan semakin besar. Rochani, dkk (2005), dalam penelitiannya mengatakan bahwa untuk meningkatkan kapasitas perpindahan panas dapat dilakukan dengan cara mengurangi tebal lapisan batas pada aliran, agar nantinya terjadi peningkatan percampuran fluida yang lebih acak. Pengurangan tebal lapisan batas dapat meningkatkan kecepatan aliran partikel dan turbulensi. Penelitian dilakukan dengan cara membuat bentuk alur spiral pada bagian dalam pipa. Tujuannya untuk mengetahui peningkatan kapasitas perpindahan panas dan penurunan tekanan yang terjadi pada pipa dengan diameter dalam 11 mm, beralur spiral dengan pitch 9 mm, 12 mm, 15 mm dan 18 mm yang dialiri air dengan bilangan Reynolds antara 298 – 1815. Sepanjang pipa uji dipanaskan dengan rubber heater dan data yang diamati adalah temperatur fluida masuk dan keluar, temperatur dinding pipa, penurunan tekanan dan debit aliran. Hasil penelitian kemudian diverifikasi dengan penelitian sebelumnya (Sara Rainieri, et al., 1998) dan menunjukkan adanya peningkatan kapasitas perpindahan panas pada pipa dengan alur spiral dan penurunan tekanan menjadi lebih besar dengan mengecilnya ukuran pitch alur. Pipa beralur dengan pitch 9 mm mengalami peningkatan perpindahan panas mencapai 4,47 kali dibanding dengan pipa halus pada bilangan Reynolds 1814,12. 9 Tanti dan Gandidi (2007), dalam penelitiannya menjelaskan bahwa penukar kalor pipa konsetrik ini dikonstruksi dari dua buah pipa yang sesumbu dengan diameter 1 inchi untuk pipa bagian luar dan 1/2 inchi untuk pipa bagian dalam. Data-data yang didapat dengan memvariasikan aliran dalam pipa dan aliran dalam annulus. Plat sirip bergelombang dengan puncak yang tajam (sharp ridge) meningkatkan laju perpindahan panas yang mencapai 20.56% dan 7.57 % dari sirip plat datar dan sirip gelombang dengan puncak yang halus. Koefisien perpindahan panas dan efektivitas penukar kalor sirip plat gelombang tajam mengalami kenaikan sebesar 18.38% dan 7.89% dari sirip plat datar dan gelombang dengan puncak yang halus. Efisiensi sirip gelombang tajam naik 24.60% dan 10.63% dari sirip datar dan gelombang halus. Koefisien perpindahan panas dan efisiensi plat sirip bergelombang dengan puncak yang halus masingmasing 12.10%, 9.75% dan 7.89% dari yang bersirip plat datar. plat sirip bergelombang tajam dan halus juga terjadi kenaikan pressure drop yang disebabkan oleh hambatan bentuk yang besar dari geometri sirip. Kenaikan ini mencapai 24.60% dan 10.75% masing-masing untuk plat sirip bergelombang tajam dan halus dari sirip plat datar. Terakhir, hasil yang telah didapat menunjukan plat sirip bergelombang dapat digunakan untuk meningkatkan unjuk kerja termal penukar kalor pipa konsentrik dan sejenisnya seperti shell and tube heat exchanger dan lain-lain. Sementara itu penelitian terhadap pelat yang dipilin sebagai pemacu perpindahan kalor aliran fluida dalam pipa juga pernah dilakukan oleh Fernadez dan Poulter (1987) BAB III DASAR TEORI 3.1 Alat Penukar Kalor Shell and Tube Alat penukar kalor jenis shell and tube adalah alat penukar kalor yang paling banyak digunakan dalam berbagai macam industri dan paling sederhana dibanding dengan alat penukar kalor lainnya, hal ini karena: a. Hanya terdiri dari sebuah tube dan shell, dimana tube terletak secara konsentrik yang berada di dalam shell. b. Kemampuannya untuk bekerja dalam tekanan dan temperatur yang tinggi. c. Kemampuannya untuk digunakan pada satu aliran volume yang besar. d. Kemampunnya untuk bekerja dengan fluida kerja yang mempunyai perbedaan satu aliran volume yang besar. e. Tersedia dalam berbagai bahan atau material. f. Kontruksi yang kokoh dan aman. g. Secara mekanis dapat beroperasi dengan baik dan handal (reliability tinggi). Pada jenis alat penukar kalor ini, fluida panas mengalir di dalam tube sedangkan fluida dingin mengalir di luar tube atau di dalam shell. Karena kedua aliran fluida melintasi penukar kalor hanya sekali, maka susunan ini disebut penukar kalor satu lintas (single-pass). Jika kedua fluida itu mengalir dalam arah yang sama, maka penukar kalor ini bertipe 10 11 aliran searah (parallel flow) gambar 1. Jika kedua fluida itu mengalir dalam arah yang berlawanan, maka penukar kalor ini bertipe aliran lawan (counter flow) gambar 2 (Kreith, 1997). Fluida masuk Fluida masuk Fluida keluar Fluida keluar Gambar 1. Pola Aliran Searah (paralel flow) Fluida masuk Fluida keluar Fluida keluar 3.2 Gambar 2. Pola Aliran Berlawanan (counter flow) Klasifikasi Penukar Kalor a. Klasifikasi Berdasarkan Jumlah Fluida Yang Mengalir. 1) Dua jenis fluida. 2) Tiga jenis fluida. 3) N-Jenis fluida (N lebih dari tiga). b. Klasifikasi Berdasarkan Konstruksi 1) Konstruksi Tubular (shell and tube). a) Sekat plat. b) Sekat batang. Fluida masuk 12 c) Kontruksi tube spiral. 2) Konstruksi Dengan Luas Permukaan Diperluas. a) Sirip plat. b) Sirip tube. c. Klasifikasi Berdasarkan Pengaturan Aliran. 1) Aliran berlawanan. 2) Aliran searah. 3) Aliran melintang. 4) Aliran yang dibagi. Hot Fluid In Cold Fluid In Hot Fluid In Cold Fluid Out Cold Fluid In Cold Fluid Out Hot Fluid Out Hot Fluid Out ( a ) Parallel Flow Cold Fluid In Out Hot Fluid In ( b ) Singgle-Pass Cross Flow Cold Fluid Out Hot Fluid Out ( c ) Counter Flow Cold Fluid In Hot Fluid In Cold Fluid Hot Fluid Out ( d ) Multi Cross Flow Gambar 3. Klasifikasi Penukar Kalor Berdasarkan Aliran Fluidanya 13 3.3 Mekanisme Fisik Perpindahan Panas Perpindahan panas adalah ilmu untuk memprediksi perpindahan energi yang terjadi karena adanya perbedaan suhu diantara benda atau material. Perpindahan panas tidak hanya mencoba menjelaskan bagaimana energi panas itu berpindah dari satu benda ke benda lain, tetapi juga dapat meramalkan laju perpindahan panas yang terjadi pada kondisi-kondisi tertentu (Holman, 1993). Perpindahan panas adalah perpindahan energi yang diakibatkan oleh perbedaan temperatur (Incropera, 1996). Transfer energi sebagai panas merupakan suatu sistem yang memiliki temperatur lebih tinggi berpindah ke sistem yang memiliki temperatur yang lebih rendah. Perpindahan temperatur ini akan berhenti apabila kedua sistem telah memiliki temperatur yang sama. Perpindahan panas ini terjadi melalui tiga cara yaitu: konduksi, konveksi dan radiasi. 1 Perpindahan Panas Konduksi Perpindahan panas konduksi atau hantaran adalah proses dimana panas mengalir dari daerah yang bersuhu tinggi ke daerah yang bersuhu lebih rendah di dalam satu medium atau antara medium-medium yang berlainan yang bersinggungan secara langsung (Kreith, 1997). Perpindahan panas konduksi dapat juga didefinisikan sebagai pengangkutan kalor melalui satu jenis zat. Sehingga perpindahan panas secara konduksi atau hantaran merupakan satu proses pendalaman karena proses perpindahan kalor ini hanya terjadi di dalam bahan material. Arah 14 aliran energi panas, adalah dari titik bersuhu tinggi ke titik bersuhu rendah (Masyithah dan Haryanto, 2006). Hubungan dasar untuk perpindahan panas dengan cara konduksi yang diusulkan oleh Fourier, menyatakan bahwa laju perpidahan panas dengan cara konduksi dalam suatu bahan itu sama dengan hasil kali dari konduksi termal bahan, luas penampang yang mana panas mengalir dengan cara konduksi dan gradien suhu pada penampang. Sehingga dapat dituliskan persamaan untuk perpindahan panas dengan cara konduksi adalah sebagai berikut: (Kreith, 1997). qk = − kA dT ................................................................. (1) dx Dimana: qk = Laju aliran panas dengan cara konduksi (Watt). k = Konduktivitas termal bahan (W/m K). A = Luas penampang (m2). dT = Gradien suhu pada penampang (oK). dx Tanda minus menunjukan konsekuensi dari kenyataan bahwa panas mengalir ke arah suhu yang rendah. Proses perpindahan panas konduksi untuk plat datar yang terdiri dari lebih dari bahan dapat di lihat dari gambar 4 (Holman, 1993). 15 q q Tw,i Tw,o Tw,i Tw,o ∆x k.A q Gambar 4. Perpindahan Kalor secara Konduksi pada Plat Datar. Jika gradien suhu pada ketiga bahan adalah seperti terlihat pada gambar 4, maka perpindahan panas dapat dituliskan sebagai berikut: (Holman, 1993) q= k⋅A ⋅ (Tw,i − Tw,o ) ..................................................... (2) ∆x Proses perpindahan kalor konduksi pada tube silindris yang dilalui oleh fluida panas, maka kalor yang dikandung fluida akan dipindahkan keluar menurut arah radial sepanjang pipa, hal ini dapat dilihat dari gambar 5 (Holman, 1993). Tw,i q q Tw,i Tw,o q Tw,o ln (ro / ri ) 2πkL Gambar 5. Perpindahan Kalor secara Konduksi pada Plat Silindris. Maka perpindahan kalor konduksi pada tube silindris dapat ditulis sebagai berikut: (Holman, 1993). 16 q= 2πkL(Ti − To ) ........................................................... (3) ⎛ ro ⎞ ln⎜⎜ ⎟⎟ ⎝ ri ⎠ 2 Perpindahan Panas Konveksi Perpindahan panas konveksi atau aliran adalah pengangkutan ka1or oleh gerak dari zat yang dipanaskan. Proses perpindahan panas secara konveksi merupakan satu fenomena permukaan. Proses konveksi hanya terjadi di permukaan bahan, jadi dalam proses ini struktur bagian dalam bahan kurang penting (Masyithah dan Haryanto, 2006). Arah aliran T∞ Arus bebas U U y q X TW Gambar 6. Perpindahan Kalor Secara Konveksi. Laju perpindahan panas dengan cara konveksi antara suatu permukaan dengan suatu fluida dapat dihitung dengan persamaan sebagai barikut: (Kreith, 1996). qc = hc ⋅ A ⋅ ∆T ............................................................... (4) Dimana: qc = Laju perpindahan panas (Watt). hc = Koefisien perpidahan panas konveksi (W/m2 K). A = Luas penampang (m2). ∆T = Beda antara suhu permukaan dengan suhu fluida (K). 17 Untuk menentukan nilai koefisien perpindahan panas konveksi agak sedikit rumit, karena harga koefisien perpindahan panas konveksi dalam sebuah sistem tergantung pada geometri permukaan dan sifat-sifat termal fluida (konduktivitas termal, kalor spesifik, densitas). Sehingga koefisien perpindahan panas konveksi dapat ditentukan dengan persamaan sebagai berikut: (Kreith, 1997). hc = Nu ⋅ k ..................................................................... (5) Di Dimana: hc = Koefisian perpindahan panas konveksi di dalam tabung (W/m2 oK). Nu = Bilangan Nusselt. k = Koefisien perpindahan panas konduksi (W/m oK). Di = Diameter tube (m). Pada perpindahan panas konveksi paksa di dalam tube banyak dijumpai dalam aplikasi alat penukar kalor, dari hasil analisa menekankan hubungan empirik untuk menentukan harga koefisien perpindahan panas konveksi: (Kreith, 1997). Aliran di dalam tube hi = Nu ⋅ k ..................................................................... (6) Di Aliran pada tube annulus ho = Nu ⋅ k ..................................................................... (7) Dh 18 Dimana: hi = Koefisian perpindahan panas konveksi di dalam tabung (W/m2 oK). ho = Koefisien perpindahan panas konveksi pipa annulus (W/m2 oK). Nu = Bilangan Nusselt. k = Koefisien perpindahan panas konduksi (W/m oK). Di = Diameter tube (m). Dh = Diameter unulus (m). Bilangan Nusselt adalah bilangan yang tidak berdimensi yang berbanding lurus dengan diameter tube dan koefisien panas konveksi dan berbanding terbalik dengan konduktivitas thermal zat yang mengalir, dirumuskan: (Holman, 1993). Nu = hc ⋅ D ................................................................... (8) k Dalam prakteknya, bilangan Nusselt merupakan ukuran untuk menentukan koefisien perpindahan panas konveksi dapat lebih mudah, karena jika bilangan Nusselt diketahui maka koefisien perpindahan panas konveksi dapat dengan mudah dihitung setelah mendapatkan hasil dari bilangan Reynolds, maka bilangan Nusselt dapat dihitung dengan type aliran sebagai berikut: 1) Aliran Turbulen, oleh Dittus dan Boelter (Holman, 1993). 19 Nud = 0,023 ⋅ (Re D ) 4/5 ⋅ Pr n ............................................ (9) Dimana : Nud = Bilangan Nusselt. Red = Bilangan Reynolds. Pr = Bilangan Prandt. n = 0,3 untuk pendinginan. n = 0,4 untuk pemanasan. 2) Aliran Laminer didalam Tube, oleh Spang (2004). Nu d = 3,66 ⋅ (Re d ⋅ Pr ) 1/ 3 1/ 3 ⎛d ⎞ ⋅⎜ ⎟ ⎝L⎠ ...................................................... 10) Persamaan di atas berlaku apabila: Re d ⋅ Pr ⋅ d ≥ 33,3 L Dimana: Nu d = Bilangan Nusselt. Re d = Bilangan Reynolds. Pr = Bilangan Prandtl. d = Diameter tube (m). L = Panjang tube (m). 3) Aliran Laminer Pada Tube Annulus. Bilangan Nusselt dapat ditentukan dengan menggunakan tabel 1 20 yaitu dengan cara mengetahui dahulu harga Di/Do. Apabila harga Di/Do tidak terdapat dalam tabel, maka bilangan Nusselt di cari dengan cara iterasi dari hasil Di/Do (Incropera, 1996). Tabel 1. Angka Nusselt untuk Aliran Laminar pada Pipa Annulus dengan Satu Permukaan dengan Temperatur Konstan. Di/Do Nui Nuo 0 --- 3,66 0,05 17,46 4,06 0,10 11,56 4,11 0,25 7,37 4,23 0,50 5,74 4,43 1,00 4,86 4,86 Sumber: Kays and Perkins, in Roshsenow and Hartnett, 1972. Persamaan 9 dan 10 diasumsikan bahwa aliran yang terjadi baik di dalam tube dan di tube annulus sudah berkembang penuh. Meskipun ada teori yang menjelaskan bahwa selalu ada dua bentuk lapis batas yaitu pada fluks kalor konstan dan pada temperatur dinding konstan. Masing-masing daerah masuk dibagi dalam dua kategori: (Hewit, 1994). a) Daerah Pembentukan Lapis Batas Thermal Daerah pembentukan lapis batas thermal adalah daerah dari awal pembentukan lapis batas thermal sampai ke titik pertemuan lapis batas thermal dengan sumbu pipa. Lapis batas thermal mulai terbentuk ketika aliran fluida yang temperaturnya uniform mulai menyentuh 21 permukaan dalam tube yang temperaturnya berbeda dengan temperatur aliran fluida, gambar 7. q, constan t, constan a b x Gambar 7. Lapis Batas Thermal b) Kombinasi Antara Daerah Pembentukan Lapis Batas Thermal Dengan Daerah Pembentukan Lapis Batas Hidrodinamik. Daerah pembentukan lapis batas hidrodinamik adalah daerah dari sisi tube sampai ke titik pertemuan lapis batas hidrodinamik. Panjang daerah masuk hidrodinamik adalah daerah yang dihitung mulai dari daerah sisi masuk tube sampai daerah aliran yang sudah berkembang penuh secara hidrodinamik, gambar 8. q, constan x t, constan a b Gambar 8. Kombinasi Lapis Batas Temperatur Hidrodinamik pada Flukskalor Konstan dan Temperatur Dinding Konstan. 22 3.4 Sirip (fin) Gambar 9. Berbagai Jenis Muka Sirip. Untuk memudahkan dalam perhitugan sirip, maka dperlukan asumsiasumsi yang diberikan oleh Murray dan Gardner (Kern, 1988), yaitu: 1. Aliran panas dan distribusi temperatur yang melalui sirip tidak tergantung waktu (steady state). 2. Material dari sirip homogen dan isotropic. 3. Tidak ada sumber panas dari sirip. 4. Konduktifitas panas dari sirip konstan. 5. Koefisien perpindahan panas sama pada sisi masuk sirip. 6. Panas yang dipindahkan lewat sudut luar dari sirip diabaikan dibandingkan dengan yang melewati sirip. 7. Sambungan antar sirip dan pipa diasumsikan tidak ada tahanan. 23 Gambar 10. Kombinasi Dimensi Analisis Sirip Tranversal dengan Alur Helic. Dalam hal ini, untuk jenis sirip yang berpenampang lingkaran tidak diketemukan analisis teorinya. Oleh sebab itu dalam menganalisis sirip yang berpenampang lingkaran dilakukan dengan cara pendekatan terhadap penampangnya, yaitu dengan pendekatan penampang segi empat. Gambar 11. Pendekatan sirip tranfersal penampang segi empat Untuk mencari efisiensi pada sirip, dicari dulu perpindahan kalor yang terjadi apabila tanpa sirip. Perpindahan kalor yang terjadi apabila tanpa sirip dapat didefinisikan sebagai berikut: qno. f = U . Ano. f . ∆ T......................................................... (12) Ano. f = π . d o . L.............................................................. (13) 24 Dimana : = Koefisien perpindahan panas konveksi (W/m2K) U Ano. f = Luasan kontak tanpa sirip (m2) ∆T = Beda temperatur (K) do = Panjang penukar kalor (m) Untuk mencari perpindahan kalor dengan sirip dan luasan pada sirip dapat dirumuskan sebagai berikut : Afin = 2 π (r qf = η ⋅ q f ε = r 2 2 2 ) − r1 + 2 π max r 2 t ............................................. (14) atau η ⋅ U ⋅ A f ⋅ ∆T ................................. (15) f 1 ⋅t 2 atau L + 1 ⋅ t ⋅ h .............................. (16) 2 k ⋅t r f ,i f ,o + Dimana : Afin = Luasan pada sirip (m2) rf,o = Jari-jari luar sirip (m) rf,I = Jari-jari dasar sirip (m) t = Tebal sirip (m) L = Kedalaman sirip (m) qf = Perpindahan kalor dengan sirip (W/m2) η f = Efisiensi sirip (Didapat dari table figure 3-43) 25 Gambar 12. Diagram Teoritis Efisensi Sirip Tranfersal dengan Penampang Segi-empat Tidak semua bagian annulus diselimuti oleh sirip, maka perumusannya juga lain. Untuk pipa yang tidak diselimuti oleh sirip dapat dirumuskan sebagai berikut : A = π ⋅ d f ,i ⋅ s .............................................................. (17) q = U ⋅ Aun , f ⋅ ∆T ........................................................ (18) un , f un , f Dimana : Aun,j = Luasan yang tidak diselimuti oleh sirip (m) df = Diameter dasar sirip (m) s = Jarak antar sirip (m) 26 Perpindahan kalor total pada sirip didefinisikan sebagai berikut: q tot , f = n⋅ (q un , f ) + q ....................................................... (19) f Dimana : n = Banyaknya siripyang terpasang pada penukar kalor Peningkatan atau keefektifan dari sirip dapat dihitung dengan rumus: q increase =q tot , f −q no , f ...................................................... (20) Jadi efektifitas dari sirip dapat dirumuskan sebagai berikut: ε f ,overall = q q tot , f ............................................................. (21) tot , no. f Efektifitas sirip diharapkan sebesar mungkin. Sirip dikatakan efektif bilamana Σ f ≥ 2 (Incropera Hal. 120, 1996). 3.5 Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh Koefisien perpindahan panas menyeluruh adalah penjumlahan dari seluruh koefisien perpindahan panas yang meliputi koefisien perpindahan panas konduksi, koefisien perpindahan panas konveksi dan koefisien perpindahan panas radiasi, tetapi karena perpindahan panas radiasi tidak begitu berpengaruh, maka koefisien perpindahan panas radiasi tidak dibahas. Untuk plat datar jika diambil salah satu bagian kecil dari daerah pertukaran panas yang terkena lingkungan konveksi maka analogi lisriknya dapat dilihat dari gambar 13, (Holman, 1993). 27 T ∞ ,i Tw,i Tw,o Tw,i T∞i T ∞ ,o 1 hi Ai Tw,o ∆x kA 1 ho Ao Gambar 13. Perpindahan Panas Menyeluruh pada Permukaan Data Dari gambar 13. Terlihat fluida panas A mengalir pada sisi kiri dari plat sedangkan fluida dingin B mengalir pada sisi kanan plat, perpindahan panas dinyatakan oleh persamaan berikut: (Holman, 1993). q =`hi ⋅ A ⋅ (TA − T1 ) = kA ⋅ (T1 − T2 ) = h2 ⋅ A ⋅ (T2 − TB ) ...... (22) ∆x Proses perpindahan panas dapat digambarkan dengan jaringan tahanan listrik seperti pada gambar 13. Perpindahan panas menyeluruh dapat dihitung dengan jalan membagi beda temperatur menyeluruh dengan jumlah tahanan thermal, maka perpindahan panas dihitung dengan persamaan berikut: (Holman, 1993). q= T A − TB .................................................. (23) 1 ∆x 1 + + h1 A kA h2 A 1 digunakan untuk menunjukan tahanan konveksi. Aliran panas hA menyeluruh sebagai hasil gabungan proses konduksi dan konveksi bisa dinyatakan dengan koefisien perpindahan panas menyeluruh, U: (Holman, 1993). 28 q = U ⋅ A ⋅ ∆Tmenyeluruh ...................................................... (24) Dengan menggunakan persamaan 24, maka koefisien perpindahan panas menyeluruh adalah sebagai berikut: (Holman, 1993). U= 1 ......................................................... (25) 1 ∆x 1 + + h1 k h2 Dimana: U = Koefisien perpindahan panas menyeluruh (W/m2 K). h = Koefisien perpidahan panas konveksi (W/m2 K). A = Luas penampang (m2). T = Temperatur (oK). k = Koefisien perpindahan panas konduksi (W/m K). ∆x = Tebal dinding (m). Perhatikan bahwa dalam hal ini luas bidang konveksi tidak sama untuk kedua fluida, maka luas bidang tergantung dari diameter dalam tabung dan tebal dinding. Maka perpindahan panas menyeluruh dapat dinyatakan sebagai berikut: (Holman, 1993). q= T A − TB .......................................... (26) ln(ro / ri ) 1 1 + + 2πkL hi Ai ho Ao Dimana: ro = Jari-jari shell (m) ri = Jari-jari tube (m) 29 Sebagaimana dalam pengujian ini menggunakan sirip untuk proses penukaran kalor maka dari persamaan 26, dengan adanya modifikasi penambahan sirip (fin). Adapun rumus perhitungan untuk luasan sirip sebagai berikut: (Kern, 1988). Afin = 2 π (r 2 2 2 ) − r1 + 2 π r 2 t ......................................... (27) Sehingga perpindahan panas secara menyeluruh dengan penambahan sirip dapat dinyatakan sebagai berikut: (Kern, 1988) q= 1 + hi Ai 2πkL + 2π T A − TB ln(ro / ri ) (r 2 2 2 ) − r1 + 2π r 2 1 + t ho Ao ....... (28) Sesuai dengan jaringan tahanan thermal seperti pada gambar 14, besarnya Ao dan Ai adalah luas permukaan bagian luar dan bagian dalam. besi baja T2 q T1 uap panas air dingin TA TB ro ri hi ho tembaga TA T2 T1 1 hi.Ai ln (ro / ri ) 2 π kL TB 1 ho . Ao Gambar 14. Aliran Panas Satu Dimensi melalui Silinder Berlubang 30 Maka koefisien perpindahan panas menyeluruh untuk bagian dalam tube ( U I ) dan bagian luar tube ( U o ) adalah: (Incropera, 1996). Ui = Uo = 1 .......... (29) ⎛ ri ⎞ 1 ⎛ ro ⎞ ⎛ ri ⎞ ri 1 + R f .i + + ln⎜⎜ ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎟⎟ R f , o + ⎜⎜ ⎟⎟ hi k ⎝ ro ⎠ ho ⎝ ri ⎠ ⎝ ro ⎠ 1 ............. (30) ⎛ ro ⎞ 1 1 ro ⎛ ro ⎞ ⎛ ro ⎞ + R f , o + ln⎜⎜ ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎟⎟ R f ,i + ⎜⎜ ⎟⎟ ho k ⎝ ri ⎠ ⎝ ri ⎠ ⎝ ri ⎠ hi Dimana: Rf,o : faktor kotoran di luar tube ( m 2 ⋅ K / M ). Rf,i : faktor kotoran di dalam tube. ( m 2 ⋅ K / M ). Permukaan bagian dalam pipa dianggap licin tanpa ada faktor kotoran diluar dan didalam Tube. 3.6 Bilangan Reynolds Bilangan Reynolds adalah parameter tidak berdimensi untuk menentukan apakah aliran yang terjadi laminer atau turbulen yang tergantung dari besarnya bilangan tersebut. Sebuah aliran dikatakan laminer jika fluida bergerak secara lapisan-lapisan secara teratur atau nilai bilangan Reynoldsnya kurang dari 2000, (Kreith, 1997). Dan daerah bilangan Reynolds antara 2100 sampai 4000 terjadi peralihan dari aliran laminer ke aliran turbulen aliran ini disebut aliran peralihan (transisi). Sedangkan aliran dikatakan turbulen jika fluida bergerak dengan tidak menentu ditandai dengan timbulnya ulakan-ulakan pada aliran atau nilai bilangan Reynoldsnya lebih dari 4000, (Kreith, 1997). Untuk mengetahui 31 sifat dari aliran tersebut laminer atau turbulen ditunjukkan dengan bilangan Reynolds (Re) yang dituliskan dalam persamaan sebagai berikut: (Kreith, 1997). Re = ρ ⋅v⋅D ................................................................. (31) µ Dimana: Re = Bilangan Reynolds. ρ = Massa jenis (kg/m3). v = Kecepatan (m/s). µ = Viskositas dinamis fluida (kg/m s). D = Diameter (m). Untuk memperlukan kecepatan rata-rata maka diperoleh dengan persamaan: v= Q ............................................................................ (32) A Dimana: v = Kecepatan (m/s). Q = Debit aliran fluida (m 3 /s). A = Luas penampang (m2). Untuk diameter pada annulus diperoleh dengan persamaan: (Kreith, 1997). Dh = 4 Dimana: (π / 4) (D o2 − D i2 ) = D o − D i .............................. (33) π (D i + D o ) 32 D h = Diameter annulus (m). D o = Diameter shell (m). D i = Diameter tube (m). 3.7 Kesetimbangan Kalor Sesuai dengan hukum kesetimbangan kalor, bahwa kalor yang masuk ke dalam suatu sistem sama dengan kalor yang keluar dari sistem, hal ini dapat dilihat pada gambar 15.a. maka persamaan dapat ditulis sebagai berikut: (Incropera, 1996). qc = qh mc ⋅ c p , c ⋅ (Tc , o − Tc ,i ) = mh ⋅ c p , h ⋅ (Th ,i − Th , o ) ...................... (34) Dimana: qc = kalor yang masuk ke sistem (Watt) qh = kalor yang keluar ke sistem (Watt) . mc = kapasitas aliran fluida dingin (kg/s) cp,c = panas spesifik fluida dingin (J/kg K) Tc,i = temperatur fluida dingin yang masuk kondensor (oC) Tc,o = temperatur fluida dingin yang keluar kondensor (oC) . mh = kapasitas aliran fluida panas (kg/s) cp,h = panas spesifik fluida panas (J/kg K) Th,i = temperatur fluida panas yang masuk kondensor (oC) Th,o = temperatur fluida panas yang keluar kondensor (oC) 33 . mh qh Th,o Th,i . mc qc Tc,o Tc,i a Th,i Th,o ∆ T1 ∆T ∆ T2 Tc,o Tc,i b Gambar 15. Kesetimbangan Kalor antara Dua Fluida Kerja dan Distribusi Temperatur dalam Kondensor Lintas Tunggal. Gambar 15.a, menunjukan distribusi perubahan temperatur yang terjadi pada kedua fluida dalam penukar kalor shell and tube pipa konsentrik, karena temperatur dari fluida kerja yang berada di dalam penukar kalor pada umumnya tidak konstan tetapi temperaturnya selalu berbeda dari satu titik ke titik lainnya pada waktu kalor mengalir dari fluida yang lebih panas ke fluida yang lebih dingin. Tetapi perlu diperhatikan bahwa pada gambar 15.b, terlihat bahwa distribusi temperatur aliran fluida panas yang mengalir disepanjang lintasan tidak mengalami perubahan temperatur tetapi mengalami perubahan fasa yaitu perubahan dari fasa uap 34 menjadi fasa cair. Sehingga persamaan untuk kesetimbangan kalor dapat ditulis sebagai berikut: qc = qh mc ⋅ c p , c ⋅ (Tc , o − Tc ,i ) = mh ⋅ c p , h ⋅ (Th ,i − Th , o ) mc ⋅ c p ,c ⋅ (Tc ,o − Tc ,i ) = mh ⋅ h f , g ...................................... (35) Dimana: hf,g = kalor penguapan (kJ/kg) 3.8 Daya Pompa Dalam hal ini daya pompa dikategorikan menjadi dua bagian, yaitu daya masuk dan daya keluar pompa. Besarnya daya masuk pompa dipengaruhi oleh besarnya tegangan listrik dan kuat arus yang terjadi, sehingga daya pompa dapat ditentukan dengan persamaan, sedangkan daya keluar pompa dipengaruhi oleh tinggi heat dan tekanan massa dalam hal ini adalah fluida air. Sehingga dapat dirumuskan sebagai berikut: Pin = V . I ..................................................................... (36) Pout = vf . ∆P . mc ........................................................... (37) Dengan: Pin = daya masuk pompa (Watt) Pout = daya keluar pompa (Watt) V = tegangan (Volt) vf = volume spesifik (m3/kg) I = kuat arus (Ampere) mc = kapasitas pendingin (kg/s) BAB IV METODOLOGI PENELITIAN 4.1 Diagram Alir Penelitian MULAI Perencanaan dan pembuatan model heat exchanger Pengujian Variabel bilangan Reynolds fluida dingin 2000, 4000, 6000, 8000, 10000 Pengaruh variasi bilangan Reynolds terhadap: 1. Kapasitas kondensat 2. Koefisien perpindahan kalor menyeluruh 3. Daya pompa Pengolahan data dan penarikan kesimpulan Pembuatan laporan SELESAI Gambar 16. Diagram Alir Penelitian 35 36 4.2 Bahan Yang Digunakan Dalam Penelitian Dalam penelitian bahan yang digunakan adalah fluida air baik untuk fluida panas maupun fluida dingin. Spesifikasi dari fluida yang digunakan adalah: 1 Fluida dingin yang mengalir dalam kondensor adalah air yang diambil langsung dari sumber air. 2 Fluida panas yang digunakan adalah uap dari hasil pemanasan air yang berada didalam bejana. 4.3 Alat-Alat Yang Digunakan Dalam Penelitian 1 Unit Model Heat Exchanger Concentric Tube Dengan Posisi Horizontal Gambar 17. Model Heat Exchanger Concentric Tube Keterangan gambar 17 : a Pipa tembaga dengan panjang 3200 mm, diameter luar 25,7 mm dan diameter dalam 23,5 mm, yang digunakan sebagai tube. b Pipa baja karbon dengan panjang 3000 mm, diameter luar 50,6 mm dan diameter dalam 49,7 mm, yang digunakan sebagai shell. 37 c Kawat yang digunakan sebagai spiral pengarah aliran dengan diameter 5 mm, pitch 60 mm. 2 Unit Instalasi Eksperimen Gambar 18. Skema Instalasi Percobaan Keterangan gambar 18 : A. Bejana B. Bak hasil kondensat C. Flowmeter D. Selang Radiator E. Kondensor F. Pompa Air G. Bak air H. Bak air bekas kondensasi 38 3 Bejana Bejana Gambar 19. Bejana 4 Tabung Bahan Bakar Apollo Kapasitas 8 L Gambar 20. Tabung Bahan Bakar 5 Kompresor Tangan Merk Vitech 39 6 Multimeter Digital Dan Selektor Tipe Omega 405 A Multimeter digital Selektor Gambar 21. MultMeter Digital dan Selektor 7 Electric Pump Model D 9126 BIT Merk Shimizu Gambar 22. Pompa Air 40 8 Pipa PVC Pipa PVC Gambar 23. Pipa PVC 9 Flowmeter Merk Water Flow Gambar 24. Flowmeter Air 41 Pengukuran debit aliran fluida dingin menggunakan alat ukur flow meter, yang ditempatkan pada bagian masuk kondensor yang dihubungkan dengan pipa PVC. 10 Termokopel tipe K, seri 66 K 24 Gambar 25. Termokopel 11 Kompor Dua Buah Kompor Gambar 26. Kompor 42 12 Skema Penelitian Gambar 27. Skema Penelitian a Aliran Fluida Panas Untuk fluida panas, uap hasil pemanasan dari bejana langsung mengalir ke kondensor yang dapat ditunjukan dengan anak panah yang berwarna merah. b Aliran Fluida Dingin. Untuk fluida dingin, pipa yang digunakan untuk meneruskan aliran fluida dingin dari bak air ke kondensor menggunakan pipa PVC dengan diameter 25,9 mm. Untuk aliran fluida dingin yang berada di kondensor menggunakan pipa baja karbon dengan diameter luar 50,6 mm. Sistem perpipaan fluida dingin ini di desain agar dapat digunakan 43 untuk pengujian aliran berlawanan (counter flow) saja, dan arah aliran dapat ditunjukan dengan anak panah yang berwarna biru. Pada sistem perpipaan fluida dingin ini terdapat dua buah katup yang digunakan untuk mengatur aliran fluida dingin, katup K1 merupakan katup masuk yang digunakan untuk mengatur besar kecilnya debit fluida dingin yang akan memasuki kondensor, katup K2 merupakan katup keluar yang digunakan untuk menjaga keseimbangan antara debit aliran fluida dingin dengan kemampuan motor pada pompa, sehingga motor pada pompa tidak akan mengalami beban yang berlebih. c Avometer Alat ini digunakan untuk megetahui besarnya tegangan listrik dan kuat arus yang akan digunakan untuk menghitung besarnya daya pompa ketika pompa bekerja. d Flowmeter Pengukuran debit aliran fluida dingin menggunakan alat ukur flowmeter, yang ditempatkan pada bagian masuk kondensor yang dihubungan dengan pipa PVC. e Termokopel Pengukuran temperatur aliran dari fluida kerja menggunakan termokopel tipe K, dimana untuk mengetahui temperatur itu dilengkapi dengan satu set multimeter digital sebagai termokopel reader sebagai dispay data yang diperoleh. Pengukuran ini dilakukan pada enam titik seperti dapat dilihat pada gambar 28. 44 Gambar 28. Skema Penempatan Termokopel 4.4 Tempat Pengujian dan Pengambilan Data Pengujian dilakukan di laboratorium Konversi Energi Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Muhammadiyah Surakarta. Pengujian dilakukan untuk aliran berlawanan dengan 5 macam variabel bilangan Reynolds yaitu 2000, 4000, 6000, 8000 dan 10.000. Dan pengambilan data dilakukan secara serentak dengan interval waktu 5 menit dalam satu kali pengambilan data selama 25 menit. Data-data yang diambil adalah temperatur masuk fluida panas (Th,i), temperatur masuk fluida dingin (Tc,i), temperatur keluar fluida panas (Th,o), temperatur keluar fluida dingin (Tc,o), temperatur luar pipa tembaga (Tw,luar), temperatur dalam pipa tembaga (Tw,dalan), hasil kondensat (Vkond), dan tekanan air. 45 4.5 Tahapan Penelitian Untuk memperoleh hasil yang maksimal dalam melakukan penelitian dan untuk mengetahui performa dari suatu alat penukar kalor pipa konsentrik aliran berlawanan arah (counter flow), maka dilakukan beberapa tahapan penelitian, yaitu sebagai berikut: 1 Pastikan sudah tidak ada kebocoran pada instalasi percobaan. 2 Nyalakan kompor untuk proses pemanasan air dalam bejana hingga temperatur air dalam bejana mencapai 100 oC. 3 Hidupkan pompa. 4 Atur aliran air menggunakan katup masuk dan katup keluar sesuai dengan variabel aliran dengan mengamati skala flowmeter. 5 Pengujian dapat dimulai setelah proses pemanasan air sudah mendidih sempurna atau temperatur air dalam bejana sudah mencapai 100 oC. 6 Amati temperatur dinding, temperatur fluida dingin dan temperatur fluida panas dengan menekan tombol-tombol selektor masing-masing temperatur dan beda tekanan pada manometer air kemudian dicatat. BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN Dari data–data yang diperoleh baik dari hasil eksperimen yang sudah dilakukan, data–data dimensi dari penukar kalor dan data–data dari sifat–sifat fluida kerja, maka akan dilakukan analisa perhitungan perpindahan panas yang terjadi antara fluida panas (uap) dan fluida dingin (air) berdasarkan kesetimbangan panas. 5.1 Data Dimensi Alat Penukar Kalor Data–data fisik dari penukar kalor pipa konsentrik adalah sebagai berikut : Diameter luar shell (Do) : 0,0506 m Diameter shell (Di) : 0,0497 m Diameter luar tube (do) : 0,0257 m Diameter dalam tube (di) : 0,0235 m Diameter kawat spiral (dk) : 0,0050 m Jarak antar lilitan / pitch (z) : 0,0600 m Panjang penukar kalor (L) :3m Konduktivitas tube tembaga (k) : 386 W/m oC Konduktivitas shell besi (k) : 48 W/m oC 47 48 5.2 Data Hasil Pengujian a. Data hasil pengujian kapasitas aliran dan temperatur aliran dapat dilihat pada table 2. Tabel 2. Data hasil pengujian kondensor tipe konsentrik ganda dipasang secara seri Eksp. t (s) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 Kondensor bawah Tci,1 Tco,1 Thi,1 Tho,1 (°C) (°C) (°C) (°C) 30,00 30.09 30.76 30.09 30.38 30.63 32.03 30.63 31.89 32.32 32.71 31.64 32.45 32.59 34.07 32.64 33.11 33.93 34.75 33.81 34.53 34.65 36.39 35,00 34.72 35.11 3611 35.19 35.54 35.69 36.57 35.94 35.63 35.78 36.85 36.13 35.81 36.26 37.13 36.04 35.26 35.31 36.02 35.75 35.26 35.42 36.02 35.38 34.62 34.73 36.02 35,00 34.52 34.73 35.09 34.09 34.34 34.55 35.09 33.73 34.91 35.19 36.02 34.73 35.18 35.24 36.24 35.38 36.16 36.32 36.94 35.94 36.25 36.54 37.87 36.51 36.61 36.74 38.06 36.79 36.52 36.68 37.52 36.51 34.34 34.38 35.83 34.27 35.63 36.58 36.76 35.94 36.34 36.72 37.68 36.79 35.63 36.51 36.39 35.94 Tci,2 (°C) 30.09 30.75 31.79 32.64 33.21 34.72 34.72 35.63 35.54 36.04 35.63 35.45 34.25 34.53 34.62 34.53 35.26 36.52 36.61 36.78 35.81 34.34 36.04 36.96 36.34 Kondensor atas Tco,2 Thi,2 (°C) (°C) 31.07 95.61 31.25 95.86 32.14 95.61 33.39 95.61 34.11 95.52 35.59 95.61 35.62 95.61 36.21 95.61 36.48 95.61 36.58 95.61 35.76 95.61 36.61 95.78 35.15 95.61 35.21 95.78 34.29 95.78 35.05 95.78 36.13 95.86 36.13 95.78 37.25 95.95 37.67 95.86 37.22 95.78 35.22 95.61 36.96 95.52 36.91 95.61 36.49 95.61 • Tho,2 (°C) 30.55 32.09 32.45 34.09 34.73 36.51 36.32 36.89 37.45 37.64 37.08 36.23 36.13 35.38 35.12 37.08 36.42 36.98 37.83 38.11 38.11 36.32 36.98 37.83 37.08 m h . 10-3 (kg/s) 2.461 2.359 2.290 2.222 2.170 2.478 2.393 2.296 2.188 2.119 2.598 2.461 2.393 2.393 2.359 2.598 2.529 2.393 2.427 2.393 2.678 2.598 2.564 2.547 2.495 ∆p (Pa) 1077,45 1077,45 1077,45 1077,45 1077,45 1469,25 1469,25 1469,25 1469,25 1469,25 1959 1959 1959 1959 1959 2056,95 2056,95 2056,95 2056,95 2056,95 2546,7 2546,7 2546,7 2546,7 2546,7 49 5.1 Analisa Perhitungan a. Eksperimen 1 pada Bilangan Reynolds Fluida Dingin 2.760 1) Perhitungan Temperatur Keluar Fluida Dingin Teoritis (Tco, t). Perhitungan temperatur keluar fluida dingin teoritis dapat ditentukan dengan menggunakan persamaan kesetimbangan panas, karena ada dua variabel yang belum diketahui, maka dilakukan suatu metode iterasi agar besarnya kalor yang masuk sama dengan kalor yang keluar. Sehingga: qc = qh mc ⋅ c p ,c ⋅ (Tco,t − Tci ,eksp ) = mh ⋅ h f , g 0,0253 ⋅ c p ,c ⋅ (Tco,t − 30.00 ) = 2,461 ⋅ 2436,56 × 10 3 0,0253 ⋅ 4174,189 ⋅ (86,78 − 30,00) = 2,461 ⋅ 2436,56 × 10 3 5996,365 = 5996,374 W 2) Perhitungan Pelepasan Kalor Yang Keluar Ke Lingkungan. q L = mc ⋅ c p ,c ⋅ (Tco,t − Tco,ekp ) = 0,0253 ⋅ 4.183,484 ⋅ (86,78 − 31,07 ) = 5896,465 W 50 3) Propertis Fluida Dingin Pada Temperatur Rata-Rata. Tcm ,t = = Tco,t + Tci ,eksp 2 86,78 + 3,00 2 = 58,39 oC = 331,39 K Tabel A.6. Vf = 1.016556 × 10 −3 (m3/kg) c p,c = 4184,556 (J/kg K) µ f = 478,992 × 10 −6 (N s/m2) k f = 651,668 × 10 −3 (W/m K) p r, f = 3,074 4) Propertis Fluida Panas Pada Temperatur Rata-Rata. Thm = = Thi + Tho 2 95,61 + 30,09 2 = 62,85 oC = 335,85 K 51 Tabel A.6. Vg = 6,8605 (m3/kg) h f,g = 2351,96 × 10 3 (J/kg) µ g = 10,524 × 10 −6 (N s/m2) k g = 22,051 × 10 −3 (W/m K) p r, g = 0,917 5) Perhitungan Bilangan Reynolds Teoritis Fluida Dingin. Re = ρ ⋅ U m ⋅ Dh µ Dimana: Um = Qc A Qc = mc (Vf )−1 = 0,0253 (1,016556 × 10 ) −3 −1 = 2,535 × 10 −5 m3/s Sehingga: Um = = Qc A 2,535 × 10 −5 1 ⋅ π ⋅ (0,024 2 ) 4 = 0,056 m/s 52 Jadi besarnya bilangan Reynolds teoritis fluida dingin adalah: Re = ρ ⋅ U m ⋅ Dh µ (1,016556 × 10 ) = −3 −1 ⋅ 0,056 ⋅ 0,024 478,992 × 10 −6 = 2760,195 6) Perhitungan Bilangan Nusselt Fluida Dingin. Karena aliran yang terjadi pada tube annulus laminar, maka besarnya bilangan Nusselt dapat dicari dengan menggunakan tabel 1, yaitu dengan cara membagi do/Di, sehingga: d o 0,0257 = Di 0,0497 = 0,52 Karena hasil dari do/Di dalam tabel 1 tidak ada, maka dilakukan metode iterasi, sehingga: Nu d = 0,52 − 0,50 ⋅ (4,86 − 5,74) + 5,74 1,00 − 0,50 = 5,71 7) Perhitungan Koefisien Perpindahan Panas Konveksi Fluida Dingin. Dari hasil perhitungan bilangan Nusselt dan berdasarkan sifat konduktivitas thermal fluida, maka koefisien perpindahan panas konveksi pada tube annulus dapat ditentukan dengan persamaan: 53 ho = = Nu d ⋅ k Dh 5,71 ⋅ 651,668 × 10 −3 0,024 = 155,042 W/m2 K 8) Perhitungan Bilangan Reynolds Fluida Panas. Re = ρ ⋅U m ⋅d i µ Dimana: Uh = Qh A Qh = mh (Vg )−1 = 2,461 × 10 −3 (6,860)−1 = 0,01688 m3/s Sehingga: Uh = = Qh A 0,01688 ( 1 ⋅ π ⋅ 0,0235 2 4 ) = 38,917 m/s Jadi besarnya bilangan Reynolds fluida panas adalah: 54 ρ ⋅ Uh ⋅ di µ Re = = (6,860)−1 ⋅ 38,917 ⋅ 0,0235 10,524 × 10 −6 = 12.666,907 9) Perhitungan Bilangan Nusselt Fluida Panas. Karena aliran yang terjadi untuk fluida panas adalah turbulen, maka besarnya bilangan Nusselt dapat ditentukan dengan persamaan: Nu d = 0,023 ⋅ (Re D ) 4/5 ⋅ Pr 0,3 = 0,023 ⋅ (12.666,907 ) 0 ,8 ⋅ (0,91753) 0,3 = 42,919 10) Perhitungan Koefisien Perpindahan Panas Konveksi Fluida Panas Dari hasil perhitungan bilangan Nusselt dan berdasarkan sifat konduktivitas thermal fluida, maka koefisien perpindahan panas konveksi pada tube bagian dalam dapat ditentukan dengan persamaan: hi = Nu d ⋅ k di 42,919 ⋅ 22,051 × 10 −3 = 0,0235 = 40,274 W/m2 K 55 11) Perhitungan Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh Besarnya koefisien perpindahan panas menyeluruh dapat diperoleh dari harga masing-masing koefisien perpindahan panas fluida kerja yang ditentukan dengan persamaan: Uo = 1 1 ro ⎛ ro + ln⎜ ho k ⎜⎝ ri ⎞ ⎛ ro ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎠ ⎝ ri ⎞1 ⎟⎟ ⎠ hi ⎡ 1 0,0127 ⎛ 0,0127 ⎞ ⎛ 0.0127 ⎞ 1 ⎤ =⎢ + ⋅ ln⎜ ⎟+⎜ ⎟⋅ ⎥ 386 ⎝ 0,0117 ⎠ ⎝ 0,0117 ⎠ 40,273 ⎦ ⎣155,042 −1 = 29,937 W/m2 K 12) Perhitungan Daya Pompa Besarnya daya masuk kedalam pompa dapat ditentukan dengan persamaan: Pin = V ⋅ I = 211,5 x1,2 = 253,8 W Sedangkan besarnya daya pompa yang dibutuhkan untuk mengalirkan fluida dingin dapat ditentukan dengan persamaan: Pout = Vf ⋅ ∆P ⋅ m c = 1,016556 × 10 −3 ⋅ 1077,45 ⋅ 0,0253 = 2,771 W 56 Untuk eksperimen 1 sampai 4 pada bilangan Reynolds 2864,629 dapat disajikan pada tabel 3. Dengan cacatan bahwa untuk properties fluida dingin maupun fluida panas dapat dilihat pada lampiran (tabel properties). 13) Perhitungan efektifitas sirip ho = 153,424 W/m2.K Th,m = 65,585 0C t = 0,005 m Tc,m = 35,268 0C Lf = 0,005 m k = 59 W/m df,i = do = 0,0257 m s = 0,060 m n = 50 fin rf,o = 0,01785 m rf,i = 0,01285 m a. mencari q tanpa sirip Ano, f = π ⋅ d o ⋅ L = π · 0,0257 · 1,5 = 0,121108 m2 57 q no, f = ho ⋅ Ano, f ⋅ ∆T = 155,042 ⋅ 0,121108 ⋅ (62,85 − 58,39 ) = 83,744 W b. mencari perpindahan kalor dengan sirip dan luasan pada sirip dapat dirumuskan sebagai berikut : r f ,o + 12 ⋅ t r f ,i = 0,01785 + 12 ⋅ 0,005 0,01285 = 1,5836 ξ = (L f + 12 ⋅ t ) ⋅ h k ⋅t = (0,005 + 12 ⋅ 0,005) ⋅ 155,042 59 ⋅ 0,005 = 0,1719 ( ) A f = π ⋅ r f2,o − π ⋅ r f2,i ⋅ 2 + (2 ⋅ π ⋅ r f ,o ⋅ t ) ( ) = π ⋅ 0,017852 − π ⋅ 0,012852 ⋅ 2 + (2 ⋅ π ⋅ 0,01785 ⋅ 0,005) = 0,001525 m2 q f = η f ⋅ q max atau η f ⋅ ho ⋅ A f ⋅ ∆T = 0,97 ⋅ 155,042 ⋅ 0,001525 ⋅ (62,85 − 58,39 ) = 1,02288 W 58 c. Tidak semua bagian annulus diselimuti oleh sirip, maka perumusannya juga lain. Untuk pipa yang tidak diselimuti sirip dapat dirumuskan sebagai berikut : Aun, f = π ⋅ d f ,i ⋅ s = π ⋅ 0,0257 ⋅ 0,060 = 0,009689 m2 qun, f = ho ⋅ Aun, f ⋅ ∆T = 155,042 ⋅ 0,009689 ⋅ (62,85 − 58,39 ) = 6,69982 W d. Perpindahan kalor total pada sirip didefinisikan sebagai berikut: qtot , f = n ⋅ (qun, f + q f ) = 25 ⋅ (6,69982 + 1,02288 ) = 193,06751 W e. Peningkatan atau keefektifan dari sirip dapat dihitung dengan rumus : qincrease = qtot , f − q no, f = 193,067 − 83,744 = 109,323 W 59 f. Jadi efiktifitas dari sirip dapat dirumuskan sebagai berikut : ε f ,overall = = qtot , f qtot ,nf 193,06751 83,744 = 2,305 = Efektif 5.2 Pembahasan a. Pengaruh Bilangan Reynolds Fluida Dingin Terhadap Kapasitas Aliran Fluida Panas. Grafik hubungan Re dengan mh mh (Kg/menit) 0,0035 0,003 0,0025 0,002 0,0015 0 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000 Re Gambar 26. Hubungan Kapasitas Aliran Fluida Panas terhadap Bilangan Reynolds Fluida Dingin. Gambar 26, menunjukan bahwa bilangan Reynolds fluida dingin semakin besar maka kapasitas aliran fluida panas akan semakin besar. Peningkatan kapasitas aliran fluida panas disebabkan karena semakin besar bilangan Reynolds maka koefisien perpindahan panas menyeluruh juga akan semakin besar, sehingga menyebabkan proses perpindahan kalor dari fluida 60 panas ke fluida dingin berlangsung dengan cepat. Selain itu peningkatan kapasitas kondensat disebabkan karena semakin berkurangnya debit air yang berada di dalam bejana akibat dari pemanasan yang berlangsung, sehingga menyebabkan produksi uap yang dihasilkan semakin bertambah. Dari hasil eksperimen dengan bilangan Reynolds fluida dingin 2760 besarnya kapasitas aliran fluida panas adalah 2,3004 × 10 −3 kg/s, begitu juga dengan bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018, dan 11.051. terjadi peningkatan kapasitas aliran fluida panas. Sehingga kapasitas aliran fluida panasnya menjadi 2,2948 × 10 −3 ; 2,449 × 10 −3 ; 2,468 × 10 −3 ; dan 2,5742 × 10 −3 kg/s. Dimana kapasitas kondensat di ambil dari nilai rata-rata hasil kapasitas aliran fluida panas. b. Pengaruh Bilangan Reynolds Fluida Dingin Terhadap Pelepasan Kalor Ke Lingkungan. Grafik hubungan Re dengan qL 6 qL (Watt) 5,96 5,92 5,88 5,84 0 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000 Re Gambar 27. Hubungan Pelepasan Kalor ke Lingkungan terhadap Bilangan Reynolds Fluida Dingin. 61 Dari gambar 27, hubungan bilangan Reynolds fluida dingin dengan pelepasan kalor ke lingkungan terlihat, bahwa semakin besar bilangan Reynolds fluida dingin maka harga kalor yang lepas ke lingkungan juga akan semakin besar. Pelepasan kalor ke lingkungan disebabkan karena pada dinding luar shell tidak dilapisi oleh bahan isolasi sehingga menyebabkan kalor dari fluida dingin yang digunakan untuk mendinginkan kalor fluida panas sebagian besar ada kalor dari fluida dingin yang terlepas ke lingkungan. Dimana kalor yang lepas ke lingkungan untuk bilangan Reynolds fluida dingin 2760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051, adalah sebesar 5858,668; 5.892,722; 5.867,494; 5.941,006; dan 5.964,27 W. Besarnya kalor yang lepas ke lingkungan di ambil dari harga rata-rata eksperimen. Di lain pihak, kalor yang lepas ke lingkungan juga sangat menguntungkan, hal ini dapat dilihat dari perubahan temperatur fluida dingin yang masuk dan keluar kondensor tidak mengalami perubahan yang signifikan. Keuntungan ini disebabkan karena secara tidak langsung, tanpa adanya isolasi maka udara luar juga berfungsi sebagai pendingin dari fluida dingin yang telah terpengaruh oleh temperatur fluida panas. Dimana besarnya temperatur yang masuk dan keluar kondensor untuk bilangan Reynolds 2760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 adalah sebagai berikut: untuk temperatur fluida dingin yang masuk ke kondensor sebesar 31,56; 35,24; 34,80; 35,82; dan 35,69 oC. Untuk temperatur fluida dingin yang keluar dari kondensor adalah sebesar 32,39; 36,09; 35,41; 36,44; dan 36,56 o C. 62 c. Pengaruh Bilangan Reynolds Fluida Dingin Terhadap Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh. Grafik hubugan Re dengan Uo 40 Uo (Watt) 36 32 28 24 20 0 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000 Re Gambar 28. Hubungan Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh terhadap Bilangan Reynolds Fluida Dingin. Dari gambar 28, terlihat bahwa semakin besar bilangan Reynolds fluida dingin maka besarnya koefisien perpindahan panas menyeluruh akan semakin meningkat. Peningkatan harga koefisien perpindahan panas menyeluruh terjadi karena semakin besar bilangan Reynolds maka bentuk aliran yang terjadi di dalam shell akan semakin tak beraturan, sehingga proses perpindahan kalor dari fluida dingin yang menyerap kalor fluida panas akan semakin cepat dengan gerakan aliran yang semakin tidak seragam. Dari hasil perhitungan untuk bilangan Reynolds 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051, besarnya harga koefisien perpindahan panas menyeluruh adalah 29,788; 28,859; 30,831;35,811; dan 37,393 W/m2 K. Dimana harga 63 koefisien perpindahan panas menyeluruh di ambil dari nilai rata-rata eksperimen. d. Pengaruh Bilangan Reynolds Fluida Dingin Terhadap Daya Pompa. Grafik hubungan Re dengan Daya Pompa 2,96 P (Watt) 2,92 2,88 2,84 2,8 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000 Re Gambar 29. Hubungan Daya Pompa terhadap Bilangan Reynolds Fluida Dingin. Gambar 29, menunjukan hubungan antara bilangan Reynolds fluida dingin dengan daya pompa, dimana semakin besar bilangan Reynolds fluida dingin maka daya pompa yang dibutuhkan untuk mengalirkan fluida dingin juga semakin besar. Dari hasil perhitungan diketahui bahwa dengan bilangan Reynolds fluida dingin 2.760 daya pompa yang dibutuhkan sebasar 2,8488 W, begitu juga dengan bilangan Reynolds fluida dingin 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051, besarnya daya pompa yang dibutuhkan sebesar 2,8617; 2,8405; 2,8904; dan 2,9362 W. 64 e. Pengaruh Temperatur Masukan Fluida Dingin Terhadap Kapasitas Aliran Fluida Panas Pada Bilangan Reynolds Fluida Dingin 2.760, 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051. 0,0029 Grafik hubungan Tc,i dengan mh mh (kg/menit) 0,0027 0,0025 Re 2,760 0,0023 Re 4,755 Re 6,833 0,0021 Re 9,018 0,0019 Re 11,051 0,0017 0,0015 29,5 30 30,5 31 31,5 32 32,5 33 33,5 34 34,5 35 35,5 36 36,5 37 Tc,i (C) Gambar 30. Hubungan Kapasitas Aliran Fluida Panas terhadap Temperatur Masukan Fluida Dingin. Pada bilangan Reynolds fluida dingin 2.760 dan 6.833, menunjukan bahwa semakin tinggi temperatur masukan fluida dingin maka akan menyebabkan hasil kapasitas kondensat mengalami kenaikan. Peningkatan kapasitas kondensat ini disebabkan karena pembakaran yang terjadi pada bejana atau ketel tidak selalu dalam keadaan konstan sehingga produksi uap yang dihasilkan tidak stabil, maka dengan tidak stabilnya pembakaran sehingga dapat mempengaruhi hasil kapasitas kondensat walaupun temperatur masukan fluida dingin mengalami perubahan temperatur. 65 Dari gambar 30, terlihat bahwa pada bilangan Reynold 2.760 dan 6.833 dengan semakin tingginya temperatur masukan fluida dingin maka kapasitas kondensat cenderung turun. Tetapi pada bilangan Reynold 4.755, 9.018, dan 11.051 dengan semakin tingginya temperatur masukan fluida dingin, maka kapasitas kondensat cenderung turun. Pada dasarnya dari gambar grafik 30, seiring dengan semakin meningkatnya temperatur masukan fluida dingin maka terjadi kecenderungan hasil kondensatnya cenderung turun. Sehingga dapat di ambil suatu kesimpulan bahwa semakin tinggi temperatur masukan fluida dingin yang digunakan untuk mendinginkan fluida panas, maka hasil dari kapasitas kondensat yang di dapat akan cenderung menurun. 66 f. Pengaruh Temperatur Masukan Fluida Dingin terhadap Daya Pompa pada Bilangan Reynolds Fluida Dingin 2.760, 4.823, 6.977, 9.455 dan 11.488. Grafik Hubungan Tci dengan Daya Pompa 2,96 2,94 P (Watt) 2,92 2,9 2,88 2,86 2,84 2,82 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 Tci (C) Gambar 31. Hubungan Daya Pompa terhadap Temperatur Masukan Fluida Dingin Dari gambar 31, yaitu pada bilangan Reynold 2.760, 6.833, dan 9.018 menunjukkan bahwa semakin tinggi temperatur masukan fluida dingin maka daya pompanya semakin meningkat. Dimana untuk bilangan Reynold 2.760 pada temperatur 31,56 0C daya pompanya sebesar 2,848 W, dan bilangan Reynolds 4.755 pada temperatur 35,24 0C daya pompa mengalami peningkatan menjadi 2,86176 W. Pada bilangan Reynolds 6.833 pada temperatur 34,8 oC daya pompa sebesar 2,8405 W. Daya pompa pada bilangan Reynold 9.018 terjadi pada temperatur 35,82 0C sebesar 2,8904 W dan daya pompa pada bilangan Reynold 11.051 terjadi pada temperatur 35,69 0C sebesar 2,9362 W. 67 g. Pengaruh Daya Pompa Terhadap Kapasitas Aliran Fluida Panas. Grafik hubungan Daya Pompa dengan mh 0,0035 mh (kg/m) 0,003 0,0025 0,002 0,0015 0,001 2,84 2,86 2,88 2,9 2,92 2,94 2,96 P (Watt) Gambar 32. Hubungan Daya Pompa terhadap Kapasitas Aliran Fluida Panas. Dari gambar 32, hubungan daya pompa terhadap kapasitas aliran fluida panas terlihat bahwa semakin besar daya pompa maka kapasitas aliran fluida panas yang dihasilkan juga semakin banyak. Hal ini berhubungan dengan unjuk kerja pompa, dimana seiring dengan peningkatan daya pompa unjuk kerja pompapun juga meningkat sehingga berpengaruh pada peningkatan kapasitas aliran fluida panas. Dari hasil analisis perhitungan didapatkan pada daya pompa 2,8488 W menghasilkan kapasitas aliran fluida panas sebanyak 0,0023004 kg/menit; pada daya 2,8617 W menghasilkan 0,002294 kg/menit; pada daya 2,8405 W menghasilkan 0,002449 kg/menit; pada daya 2,8904 W 68 menghasilkan 0,002468 kg/menit; dan pada daya 2,9362 W menghasilkan kapasitas aliran fluida panas sebesar 0,002574 kg/menit. Dimana harga daya pompa dan kapasitas aliran fluida panas diambil dari nilai rata-rata eksperimen. h.Pengaruh Bilangan Reynolds terhadap Kapasitas Aliran Fluida Panas dan Daya Pompa. Grafik hubungan Re, mh, & Daya pompa 8 0,004 7 0,0035 6 0,003 mh 5 (kg/me4 nit) 0,0025 0,002 3 0,0015 2 0,001 1 0,0005 0 0 0 2.760 4.823 6.977 9.455 Daya Pompa Daya Pompa (Watt) Kapasitas kondensat Poly. (Daya Pompa ) Poly. (Kapasitas kondensat) 11.488 Re Gambar 33. Hubungan Bilangan Reynolds dengan Kapasitas Aliran Fluida Panas dan Daya Pompa. Dari gambar 33, hubungan bilangan Reynolds terhadap kapasitas aliran fluida panas dan daya pompa terlihat bahwa ada dua garis dimana untuk garis yang berwarna merah menandai kapasitas aliran fluida panas dan yang berwarna hijau menandai daya pompa. Semakin besar bilangan Reynolds maka kapasitas aliran dan daya pompa juga akan semakin besar, dan dengan adanya peningkatan daya pompa akan mengakibatkan energi 69 yang dibutuhkan pompa akan semakin besar sehingga perlu dilakukan pengoptimalisasian dari suatu alat penukar kalor. Dari gambar 33, terlihat bahwa ada dua garis yang saling bersinggungan, dimana titik pertemuan kedua garis tersebut menandai optimalisasi dari alat penukar kalor untuk bilangan Reynolds, kapasitas aliran fluida panas dan daya pompa. Sehingga optimalisasi dari suatu alat penukar kalor terjadi pada bilangan Reynolds sebesar kurang lebih 11.051, sedangkan untuk kapasitas aliran sebesar 0,0025742 kg/s, dan untuk daya pompa sebesar2,93628 W. 69 BAB VI PENUTUP 6.1 Kesimpulan Dari hasil eksperimen, analisa perhitungan dan pembahasan yang telah diuraikan pada bab-bab sebelumnya, maka dapat diambil suatu kesimpulan mengenai alat penukar kalor model kondensor tipe concentric tube counter current ganda posisi Horizontal dengan lilitan spiral pengarah aliran, sebagai berikut: 1. Kapasitas kondensat dipengaruhi oleh bilangan Reynolds fluida dingin, semakin besar bilangan Reynolds maka kapasitas kondensat semakin besar. Bilangan Reynolds 2.760 kapasitas kondensat yang dihasilkan 0,0023004 kg/menit, bilangan Reynolds 4.755 kapasitas yang dihasilkan 0,0022948 kg/menit, bilangan Reynolds 6.833 kapasitas yang dhasilkan 0,002449 kg/menit, bilangan Reynolds 9.018 kapasitas yang dihasilkan 0,002468 kg/menit dan bilangan Reynolds 11.051 kapasitas kondensat yang dihasilkan 0,0025742 kg/menit. 2. Daya pompa dipengaruhi oleh bilangan Reynolds fluida dingin. Semakin besar bilangan Reynolds, maka daya pompa yang dibutuhkan semakin besar. Bilangan Reynolds 2.760 daya pompa yang dibutuhkan sebesar 2,8488 W; bilangan Reynolds 4.755 membutuhkan 2,76176 W; bilangan Reynolds 6.833 membutuhkan 2,84056 W; bilangan Reynolds 9.018 69 70 membutuhkan 2,89048 W; dan bilangan Reynolds 11.051 daya pompa yang dibutuhkan sebesar 2,93628 W. 3. Koefisien perpindahan kalor menyeluruh dipengaruhi oleh bilangan Reynolds fluida dingin, semakin besar bilangan Reynolds maka Koefisien perpindahan kalor menyeluruh semakin besar. Koefisien perpindahan kalor menyeluruh bilangan Reynolds 2.760 sebesar 29,7888 W/m2 K, koefisien perpindahan kalor menyeluruh bilangan Reynolds 4.755 sebesar 28,859 W/m2 K; koefisien perpindahan kalor menyeluruh bilangan Reynolds 6.833 sebesar 30,8316 W/m2 K; koefisien perpindahan kalor menyeluruh bilangan Reynolds 9.018 sebesar 35,8118 W/m2 K; dan koefisien perpindahan kalor menyeluruh bilangan Reynolds 11.051 sebesar 37,3936 W/m2 K. 4. Keefektifan sirip dari tiap-tiap perhitungan dan variasi bilangan Reynolds adalah sama. Setelah dilakukan analitis perhitungan, besarnya efektifitas dari sirip adalah sebesar 2,305. Sehingga sirip ini dapat dikatakan efektif. 6.2 Saran Peneliti menyadari bahwa permasalahan yang belum terungkap masih banyak yang berkaitan dengan alat penukar kalor pipa konsentrik ini, oleh karena itu untuk memperluas kasanah ilmu perpindahan kalor, peneliti memberikan saran sebagai berikut: 71 1. Temperatur pembakaran dijaga konstan, sebisa mungkin menggunakan tungku pembakaran yang mempunyai tingkat kestabilan temperatur yang tinggi, karena bila temperatur menurun maka kapasitas uap yang dihasilkan juga akan ikut menurun. 2. Kapasitas uap dari hasil pembakaran dalam bejana dijaga konstan dan dinding bejana diberi isolasi. 3. Penempatan fluida kerja harus diperhatikan, fluida mana yang tepat untuk dialirkan dalam shell dan pada tube, karena adanya sifat-sifat dari fluida tersebut yang dapat mengganggu performa dari penukar kalor, seperti fluida yang bersifat korosif dan fluida yang memiliki faktor pengotoran yang tinggi. DAFTAR PUSTAKA Evanudin, Yunus. 2005. Kaji Eksperimental Alat Penukar Panas Tipe Selongsong dan Tabung Satu Lintasan dengan Variasi Potongan Sekat Horisontal untuk Aliran Searah. UNS, Surakarta. Holman, J.P. 1984. Perpindahan Kalor. Edisi Kelima. Erlangga: Jakarta. Incropera, Frank P. 1990. Fundamentals of Heat and Mass Transfer. John Wiley & Sons: New York Kreith, Frank. 1986. Prinsip-prinsip Perpindahan Panas. Edisi Ketiga. Erlangga: Jakarta. Pitts, D., Sissom, L. 1998. Heat Transfer. Edisi Kedua. Schaum’s Outlines, Mc Graw Hill. Rochani., Purwoko, I., Sunoko, R., 2005. Penelitian Kapasitas Perpindahan Panas dan Gesekan. UNIBRA, Malang. Sitompul, Tunggal M. 1993. Alat Penukar Kalor. Raja Grafindo Persada. Sukirno. 2004. Kaji Eksperimental Pengaruh Panjang Terhadap Performa Alat Penukar Panas Pipa Konsentrik Aliran Searah dan Berlawanan. UNS, Surakarta. Tanti, N., Gandidi., I.M. 2007. Peningkatan Unjuk Kerja Termal Penukar Kalor Pipa Konsentrik Menggunakan Plat Sirip Bergelombang dalam Anulus.LAPTUNILAPP, Lampung. Yunianto, B., Muhammad. 2004. Pengujian Pengaruh Penambahan Kawat Lilitan Terhadap Efektifitas Kondensor Pipa Ganda Posisi Horisontal dan Vertikal. UNDIP, Semarang.. http://www.energy.qld.gov.au/electricity/infosite/index.htm pada tanggal 15/12/07. Jam 22.00 WIB. Lampiran 1 Tabel Hasil perhitungan eksperimen 1 sampai 5 pada bilangan Reynolds 2.760. t (s) Tci, eksp (oC) Tco,t (oC) Tcm,t (oC) qL (kW) 1 300 30,00 86,78 58,39 2 300 30,75 62,02 3 300 31,89 4 300 5 300 Eks Fluida dingin Tabel A.6 Pr,f P (W) ReD NuD ho (W/m2 K) 651.668 3.074 2,771 2760,195 5,71 155,042 610.750 636.250 3.014 2.874 2612,041 5,71 145,770 4.1797 589.744 638.584 3.062 2.942 2606,825 5,71 146,310 1.01078 4.1799 621.388 639.340 3.013 2.829 2431,178 5,71 146,483 1.01111 4.1801 574.256 640.280 3.050 2.828 2595,215 5,71 146,698 vf x10-3 (m3/kg) cp,c (kJ/kg K) 5,89646 1.01655 44,06 5,85183 59,75 45,95 32,45 60,45 33,11 61,35 µf x10-6 (N s/m2) kf x10-3 (W/m k) 4.1845 578.992 1.01975 4.1794 5,86789 1.01053 46,92 5,84004 47,28 5,83712 Uo (W/m2 K) 29,937 Fluida panas Tabel A.6 Eks t (s) Thi, eks (oC) Tho,eks (oC) Thm, eks (oC) qh (kW) vg (m3/kg) hf, g (kJ/kg) µ g x 10-6 29,883 (N s/m2) kg x10-3 (W/m k) Pr,g Red Nud hi (W/m2 K) 29,323 29,927 29,874 1 300 95,61 30,09 62,85 2,535 6.8605 2351.96 10.524 22.051 0.9175 12,666,90 42,919 40,272 2 300 95,86 30,63 63,25 3,509 6.7542 2351.01 10.546 22.075 0.9182 12.656,84 42,698 40,957 3 300 95,61 31,64 62,63 3,511 6.6514 2350.10 10.554 22.098 0.9189 12.560,17 42,032 40,299 4 300 95,61 32,64 64,13 3,456 6.5165 2348.90 10.572 22.127 0.9198 12.543,65 42,369 40,713 5 300 95,52 33,81 64,66 3,438 6.3712 2347.62 10.598 22.159 0.9207 12.492,43 42,227 40,617 Lampiran 2 Tabel Hasil perhitungan eksperimen 6 sampai 10 pada bilangan Reynolds 4.755. Fluida dingin Tabel A.6 ReD NuD ho (W/m2 K) vf x10 (m3/kg) µ f x10 cp,c (kJ/kg K) (N s/m2) kf x10 (W/m k) Pr,f P (W) 5,88931 1.01151 4.18051 564.495 641.276 3.680 2.7829 4755,007 29,75 794,968 44,47 5,88746 1.01998 4.17949 575.378 646.958 3.968 2.7566 4778,948 29,53 791,028 54,62 45,08 5,89738 1.01023 4.17962 597.736 647.696 3.919 2.7561 4762,212 29,33 786,858 35,63 54,64 45,14 5,89747 1.01024 4.17963 597.142 647.762 3.915 2.7566 4749,111 29,26 785,020 35,81 54,38 45,09 5,89199 1.01024 4.17962 597.574 647.714 3.918 2.7566 4731,809 29,18 782,880 Eks t (s) Tci, eks (oC) Tco,t (oC) Tcm,t (oC) qL (kW) 6 300 34,52 52,67 43,59 7 300 34,72 54,21 8 300 35,54 9 300 10 300 -3 -6 -3 Uo (W/m2 K) 28,659 Fluida panas Tabel A.6 t (s) Thi, eks (oC) Tho,eks (oC) Thm, eks (oC) qh (kW) 6 300 95,61 35,00 65,31 7 300 95,61 35,19 8 300 95,61 9 300 10 300 Eks µg 30,184 28,807 hi (W/m2 K) vg (m /kg) hf, g (kJ/kg) x10-6 (N s/m2) kg x10-3 (W/m k) Pr,g 4,53577 6.197 2346.068 10.622 22.198 0.921 12.633,263 42,889 40,513 65,40 4,59950 6.172 2346.840 10.626 22.204 0.922 12.122,427 42,583 40,352 35,94 65,78 4,28138 6.071 2346.940 10.641 22.227 0.923 12.653,255 42,594 40,719 95,61 36,13 65,87 4,40453 6.045 2346.821 10.645 22.232 0.923 12.766,102 42,346 40,493 95,61 36,04 65,83 4,29001 6.057 2346.820 10.643 22.229 0.923 12.318,525 42,632 40,814 3 Red Nud 28,612 28,033 Lampiran 3 Tabel Hasil perhitungan eksperimen 11 sampai 15 pada bilangan Reynolds 6.833. Eks t (s) Tci, eksp (oC) Tco,t (oC) Tcm,t (oC) qL (kW) Fluida dingin Tabel A.6 (N s/m ) kf x10-3 (W/m k) Pr,f P (W) vf x10-3 cp,c (m3/kg) (kJ/kg K) µf x10-6 2 ReD NuD ho (W/m2K) 11 300 35,26 49 42,13 5,89299 1.00903 4.17903 629.596 634.156 4.149 2.8400 6833,339 42,180 1074,249 12 300 35,26 49,34 42,30 5,83464 1.00912 4.17906 627.760 634.360 4.137 2.8409 6793,205 40,962 1043,559 13 300 34,62 47,97 41,29 5,86333 1.01072 4.17886 640.024 633.154 4.225 2.8408 6808,506 41,297 1050,092 14 300 34,52 47,77 41,15 5,87257 1.00866 4.17883 641.944 632.974 4.239 2.8401 6791,093 41,253 1048,685 15 300 34,34 47,58 40,96 5,87394 1.00858 4.17879 644.312 632.752 4.241 2.8410 6828,197 41,439 1053,046 31,038 Fluida panas Tabel A.6 Eks t (s) Thi, eks (oC) Tho,eks (oC) Thm, eks (oC) qh (kW) vg (m /kg) 3 hf, g (kJ/kg) µg x10 31,394 - 6 (N s/m2) Uo (W/m2 K) kg x10-3 (W/m k) Pr,g Red Nud hi (W/m2 K) 30,637 30,446 30,643 11 300 95,61 35,75 65,68 4,82730 6.096 2345.168 10.637 22.221 0.923 13.489,764 44,969 42,957 12 300 95,78 35,38 65,58 4,90472 6.123 2345.408 10.633 22.215 0.922 13.660,904 44,449 42,401 13 300 95,61 35 65,31 4,75355 6.198 2346.068 10.622 22.198 0.922 13.340,121 44,539 42,516 14 300 95,76 34,09 64,93 4,71810 6.301 2346.980 10.607 22.176 0.921 13.273,725 44,343 42,295 15 300 95,78 33,73 64,76 4,75776 6.346 2347.388 10.600 22.165 0.920 13.364,930 44,598 42,519 Lampiran 4 Tabel Hasil perhitungan eksperimen 16 sampai 20 pada bilangan Reynolds 9.018 Eks t (s) Tci, eksp (oC) Tco,t (oC) Tcm,t (oC) qL (kW) Fluida dingin Tabel A.6 -3 vf x10 (m3/kg) cp,c (kJ/kg K) (N s/m ) kf x10 (W/m k) Pr,f P (W) µf x10 -6 2 -3 ReD NuD ho (W/m2 K) 16 300 34,91 47,21 41,06 5,95993 1.00862 4.17881 643.032 632.872 4.246 2.8625 9018,361 51,789 1316,301 17 300 35,18 47,56 41,37 5,93967 1.00875 4.17887 639.064 633.244 4.218 2.8962 8949,231 51,367 1306,352 18 300 36,13 48,90 42,52 5,93391 1.00921 4.17910 625.438 634.416 4.119 2.8976 9041,069 51,424 1310,209 19 300 36,25 48,65 42,45 5,92523 1.00918 4.17909 626.140 634.520 4.125 2.8976 8926,933 50,923 1297,665 20 300 36,61 49,03 42,82 5,94629 1.01064 4.17916 622.144 634.984 4.096 2.8985 8913,653 50,755 1294,330 36,121 Fluida panas Tabel A.6 Eks t (s) Thi, eks (oC) Tho,eks (oC) Thm,eks (oC) qh (kW) vg (m /kg) 3 hf, g (kJ/kg) µg -6 x10 (N s/m2) Uo (W/m2 K) 35,927 kg x10-3 (W/m k) Pr,g Red Nud hi (W/m2 K) 36,482 35,359 35,170 16 300 95,78 34,73 65,25 5,82733 6.211 2346.188 10.620 22.195 4.246 13.677.577 45,009 43,621 17 300 95,86 35,38 65,62 5,78566 6.113 2345.312 10.635 22.217 4.218 15.774,351 45,737 43,405 18 300 95,78 35,94 65,86 5,89833 6.048 2344.736 10.644 22.232 4.119 13.810,812 45,385 43,044 19 300 95,95 36,51 66,23 5,66515 5.948 2343.848 10.659 22.254 4.125 14.291,920 44,983 42,756 20 300 95,86 36,79 66,33 5,62600 5.922 2343.620 10.633 22.259 4.096 14.203,816 44,744 42,541 Lampiran 5 Tabel Hasil perhitungan eksperimen 21sampai 25 pada bilangan Reynolds 11.051. Eks t (s) Tci, eksp (oC) Tco,t (oC) Tcm,t (oC) qL (kW) Fluida dingin Tabel A.6 -3 vf x10 (m3/kg) cp,c (kJ/kg K) (N s/m ) kf x10 (W/m k) Pr,f P (W) µf x10 -6 2 -3 ReD NuD ho (W/m2 K) 21 300 36,52 47,55 42,04 5,98069 1.00901 4.17901 630.622 634.042 4.157 2.9347 11051,200 60,548 1541,759 22 300 34,34 44,67 39,51 5,96677 1.00800 4.17850 622.936 631.006 4.389 2.9366 10977,029 61,213 1551,227 23 300 35,63 46,53 41,08 5,95439 1.00863 4.17882 642.776 632.896 4.245 2.9358 10974,623 60,589 1540,014 24 300 36,34 46,91 41,63 5,97231 1.00885 4.17893 635.800 633.550 4.213 2.9373 11018,224 60,645 1543,036 25 300 35,63 45,88 40,76 5,94719 1.00851 4.17875 646.936 632.506 4.275 2.9370 10957,812 60,644 1667,725 Uo (W/m2 K) 38,473 Fluida panas Tabel A.6 Eks t (s) Thi, eks (oC) Tho,eks (oC) Thm,eks (oC) qh (kW) vg (m3/kg) hf, g (kJ/kg) µg x10-6 (N s/m2) 37,757 kg x10-3 (W/m k) Pr,g Red Nud hi (W/m2 K) 38,478 37,373 36,887 21 300 95,78 36,51 66,15 6,27782 5.971 2344.052 10.656 22.249 0.923 13.624,413 46,583 44,156 22 300 95,61 34,27 64,94 6,13722 6.296 2346.944 10.608 22.176 0.921 13.363,584 45,852 44,326 23 300 95,52 35,94 65,73 6,28265 6.083 2345.048 10.639 22.224 0.923 13.650,374 46,642 44,163 24 300 95,61 36,79 66,20 6,04821 5.956 2343.920 10.658 22.252 0.924 13.124,132 45,241 44,891 25 300 95,61 35,94 65,78 5,93744 6.071 2344.940 10.641 22.227 0.923 12.898,747 45,621 44,257 Lampiran 6 Tabel Hasil Kalibrasi Termokopel T Th, o o Th, i o Tc, o o Tc, i o Tw, dlm o Tw, luar o ( C) ( C) ( C) ( C) ( C) ( C) (oC) 1 -3,3 -3,4 -4,1 -4,2 -3,9 -3,5 5 1,1 1,3 0,9 1,3 0,8 1,1 10 5,6 6,1 5,9 6,2 5,1 5,4 15 11,5 11,3 11,2 10,9 11,4 11,6 20 15,9 15,7 16,1 15,8 16,3 16,6 25 20,3 20,3 20,6 20,4 20,3 20,5 30 25,7 25,2 25,6 25,6 25,4 25,7 35 31,2 31,1 31,2 30,9 31,4 30,8 40 36,5 36,5 36,2 36,5 36,4 36,7 45 41,8 41,9 42,2 41,9 42,4 41,8 50 47,8 47,7 47,9 47,5 47,4 47,6 55 53,2 53,4 53,4 53,7 53,4 52,9 60 58,9 59,1 59,2 58,6 58,7 59,1 65 64,2 64,6 64,2 64,3 64,3 64,4 70 70,4 69,7 70,2 69,6 70,1 70,9 75 75,9 76,2 75,9 75,6 75,9 76,5 80 81,3 81,9 80,9 80,9 80,9 81,5 85 85,8 85,9 85,6 86,5 86,7 87,1 90 91,3 91,2 90,8 91,2 90,7 91,3 95 97,2 96,5 97,1 96,9 96,8 97,4 100 102,3 103,3 102,9 103,1 103,1 102,9 Lampiran 7 Tabel Hasil Kalibrasi Flow Meter Flowmeter Q t (liter) (s) 2,5 5,56 60 5 9,22 60 7,5 11,77 60 10 13,84 60 Tabel Data Avometer No Re Re Re Kuat arus Tegangan Pompa Aliran Hambatan (A) (V) 1 20000 2000 18000 211,5 1,20 2 20000 4000 16000 211,5 1,15 3 20000 6000 14000 211,5 1,10 4 20000 8000 12000 211,5 1,05 5 20000 10000 10000 211,5 1,00 6 20000 20000 0 211,5 0,90 Lampiran 8 Tabel Data Tekanan Re t menit 5 10 15 20 25 P in mm 290 290 290 290 290 P out mm 180 180 180 180 180 ∆P mm 110 110 110 110 115 4.000 5 10 15 20 25 340 340 340 340 340 190 190 190 190 190 150 150 150 150 150 6.000 5 10 15 20 25 400 400 400 400 400 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 8.000 5 10 15 20 25 420 420 420 420 420 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 10.000 5 10 15 20 25 480 480 480 480 480 220 220 220 220 220 260 260 260 260 260 2.000 Lampiran 9 Tabel Data Hasil Kondensat Eksp 1 2 3 4 5 Re 2.000 t rendeman (s) 300 300 300 300 300 (ml) 720 690 670 650 635 300 300 300 300 300 3.365 725 700 670 640 620 300 300 300 300 300 3.355 740 720 700 690 670 300 300 300 300 300 3520 760 740 720 720 715 300 300 300 300 300 3655 780 760 750 755 750 Jumlah 6 7 8 9 10 4.000 Jumlah 11 12 13 14 15 6.000 Jumlah 16 17 18 19 20 8.000 Jumlah 21 22 23 24 25 10.000 Jumlah 3.803 Lampiran 10 Efisiensi Sirip Radial Lampiran 11 Efisiensi Sirip Longitudinal dan Sirip Paku Lampiran 12 Efisiensi Sirip Segi Empat dan Segi Tiga Lampiran 13 Gambar Macam Macam Muka Sirip a) Sirip longitudinal (memanjang) dengan profil siku-empat. b) Tabung silinder dengan sirip berprofil siku-empat. c) Sirip longitudinal dengan profil trapezoida. d) Sirip longitudinal dengan profil parabola. e) Tabung silinder dengan sirip radial berprofil segi-empat. f) Tabung silinder dengan sirip radial berprofil kerucut terpotong. g) Duri berbentuk silinder. h) Duri berbentuk kerucut terpotong. i) Duri berbentuk parabola. Lampiran 14 Tabel Pendukung Grafik Hubungan Re dengan mh pada Gambar 26. Re mh (Kg/dtk) 2.760 4.755 6.833 9.018 0,0023004 0,0022948 0,0024490 0,0024680 11.051 0,0025742 Dimana nilai mh pada bilangan Reynolds 2760 didapat dari nilai rata-rata mh pada 5 kali eksperimen pada bilangan Reynolds 2760. Demikian pula dengan nilai mh pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari rata-rata eksperimen. Tabel Pendukung Grafik Hubungan Re dengan qL pada Gambar 27. Re qL (Watt) 2.760 4.755 5.858,668 5.892,722 6.833 9.018 11.051 5.907,494 5.941,006 5.964,270 Dimana nilai qL pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata qL pada 5 kali eksperimen pada bilangan Reynolds 2.760, demikian pula dengan nilai qL pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari rata-rata eksperimen. Lampiran 15 Tabel Pendukung Grafik Hubungan Re dengan Koefisien Perpindahan Panas Menyeluruh pada Gambar 28. Re Uo (W/m2 oK) 2.760 4.755 29,7888 28,8590 6.833 30,8316 9.018 35,8118 11.051 37,3936 Dimana nilai koefisien perpindahan panas menyeluruh pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata koefisien perpindahan panas menyeluruh pada 5 kali eksperimen bilangan Reynolds 2.760. demikian pula pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari rata-rata eksperimen. Tabel Pendukung Grafik Hubungan Re Fluida Dingin dengan Daya Pompa pada Gambar 29. Re P (Watt) 2.760 2,84880 4.755 2,86176 6.833 2,84056 9.018 2,89048 11.051 2,93628 Dimana nilai daya pompa pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata daya pompa pada 5 kali eksperimen bilangan Reynolds 2.760. demikian pula pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari rata-rata eksperimen. Lampiran 16 Tabel Pendukung Grafik Hubungan Re Fluida dingin, Temperatur Masukan Fluida Dingin dan Kapasitas Aliran Fluida Panas pada Gambar 30 Re 2.760 4.755 6.833 9.018 11.051 Tci (oC) mh Kg/dtk) 30,00 0.002461 30.38 0.002359 31.89 0.002290 32.45 0.002222 33.11 0.002170 34.53 0.002478 34.72 0.002393 35.54 0.002296 35.63 0.002188 35.81 0.002119 35.26 0.002598 35.26 0.002461 34.62 0.002393 34.52 0.002393 34.34 0.002359 34.91 0.002598 35.18 0.002529 36.16 0.002393 36.25 0.002427 36.61 0.002393 36.52 0.002667 34.34 0.002598 35.63 0.002564 36.34 0.002547 35.63 0.002495 Lampiran 17 Tabel Pendukung Grafik Hubungan Tci dengan Daya pompa pada Bilangan Reynolds 2.760, 4.755, 6,833, 9.018, 11.051 pada Gambar 31. Re Tci (oC) P (Watt) 2.760 31,566 2,84880 4.755 35,246 2,86176 6.833 34,8 2,84056 9.018 35,822 2,89048 11.051 35,692 2,93628 Dimana nilai temperatur masukan fluida dingin pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata 5 kali eksperimen temperatur masukan fluida dingin pada bilangan Reynolds 2.760, demikian pula dengan nilai temperatur masukan fluida dingin pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 dan nilai daya pompa pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata daya pompa 5 kali eksperimen pada bilangan Reynolds 2.760, demikian pula dengan nilai daya pompa pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari nilai rata-rata eksperimen. Lampiran 18 Tabel Pendukung Grafik Hubungan Daya Pompa Terhadap Kapasitas Aliran Fluida Panas pada Gambar 32. Re mh (Kg/dtk) P (Watt) 2.760 0,0023004 2,84880 4.755 0,0022948 2,86176 6.833 0,0024490 2,84056 9.018 0,0024680 2,89048 11.051 0,0025742 2,93628 Dimana nilai kapasitas aliran fluida panas pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata 5 kali eksperimen kapasitas aliran fluida panas pada bilangan Reynolds 2.760, demikian pula dengan nilai temperatur masukan fluida dingin pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari nilai rata-rata eksperimen dan nilai daya pompa pada bilangan Reynolds 2.760 didapat dari nilai rata-rata 5 kali eksperimen daya pompa pada bilangan Reynolds 2.760, demikian pula dengan daya pompa pada bilangan Reynolds 4.755, 6.833, 9.018 dan 11.051 didapat dari nilai rata-rata eksperimen.
