bentuk korosi

1
 Hal 1- 10 : bentuk korosi
 Hal 11 - 14 : Bentuk – bentuk korosi B
 Hal 15 – 31 : Inhibitor
BENTUK KOROSI




KOROSI
Skema sosok bentuk korosi
3.1. Uniform Korosi
(Paling umum bentuk korosi)
 Sebuah seragam, penghapusan reguler dari permukaan adalah biasanya diharapkan pada modus korosi.
Lingkungan korosif harus memiliki akses yang sama ke semua bagian permukaan logam, dan logam itu sendiri
harus metallurgically dan compositionally seragam.
 Interface potensial (postensial korosi) berada di daerah korosi aktif.
 Tingkat korosi mudah ditebak dan dengan demikian dapat diterima untuk desain.
Contoh:
 Korosi baja dalam larutan asam klorida
 Penipisan dan penetrasi baja penyimpanan karbon
tangki untuk asam (H 2 S yang mengandung) minyak mentah
 Atmosfer korosi
Kontrol
 Pilih bahan yang tepat
 Lapisan
 Penggunaan inhibitor
 Anodik perlindungan katodik /











Relatif tahan korosi logam (R)
3.2. Korosi galvanik
Korosi galvanik terjadi ketika bahan logam berbeda yang dibawa ke kontak di hadapan elektrolit. Oleh
karena itu korosi galvanik adalah tersangka utama ketika serangan di persimpangan antara dua logam
berbeda / paduan
kerusakan semacam itu juga dapat terjadi antara logam dan bahan melakukan lain seperti karbon dan grafit.
Korosi adalah terbesar di aktif logam lebih dekat dengan persimpangan antara dua logam.
Catatan bahwa dalam kasus ekstrim logam mulia lebih lanjut dapat rusak oleh hidrogen.
Faktor-faktor yang mempengaruhi korosi galvanik:
Potensial elektroda
Permukaan karakteristik
Kinetika reaksi
Massal sifat solusi, termasuk tingkat alirannya
sifat












Geometri
Jenis bersama
Paduan komposisi
Galvanic serangkaian beberapa logam komersial dan paduan dalam air laut
Platinum
Emas
Grafit
Titanium
Perak
Chlorimet 3 (62 Ni, 18 Cr, 18 Mo)
Pelindung C (62 Ni, 17 Cr, 15 Mo)
Mo 18-8 stainless steel (pasif)
2
18-8 Stainless steel (pasif)
Kromium stainless steel 11,30% Cr (pasif)
 Inconel (pasif) (80 Ni, 13 Cr, 7 Fe)
Nikel (pasif)
 Silver solder
 Monel (70 Ni, 30 Cu)
Cupronickels (60-90 Cu, Ni 40-10)
Perunggu (Cu-Sn)
Tembaga
Kuningan (Cu-Zn)
 Chlorimet 2 (66 Ni, 32 Mo, 1 Fe)
Pelindung B (60 Ni, 30 Mo, 6 Fe, 1 Mn)
 Inconel (aktif) Nikel (aktif)
 Timah
 Memimpin
 Tin-lead solder
 Mo 18-8 stainless steel (aktif)
18-8 stainless steel (aktif)
 Ni-Resist (tinggi Ni besi tuang)
 Kromium baja stainless, 13% Cr (aktif)
 Besi tuang
Atau besi baja
 Aluminium 2024 (4,5 Cu, 1,5 Mg, Mn 0,6)
 Kadmium
 Aluminium murni komersial (1100)
 Seng
 Magnesium dan paduan magnesium
 Korosi galvanik akan signifikan jika perbedaan potensi korosi antara dua logam / paduan ≥ 250mV
 Jika dua jenis logam yang berbeda / paduan harus digunakan dalam kontak, disarankan untuk memilih
paduan dengan potensi korosi mereka sedekat mungkin
 Lain yang penting dalam korosi galvanik adalah efek daerah, atau rasio katodik ke daerah-daerah
anodik. Sebuah rasio yang tidak menguntungkan daerah terdiri dari sebuah katoda anoda besar dan kecil,
karena korosi logam akan mengambil istana dengan rapat arus tinggi
 Sifat dan agresivitas lingkungan menentukan untuk sebagian besar tingkat dua logam korosi.
 Jarak yang terkena tergantung pada konduktivitas larutan.
 Faktor kinetika
(Sejauh mana korosi Fe dapat dikurangi dan seberapa jauh tingkat korosi Al akan meningkat)
 Kontrol
 Pilih kombinasi logam sedekat mungkin dalam seri galvanik
 Hindari efek luas yang tidak menguntungkan dari sebuah anoda katoda kecil dan besar. Bagian kecil
seperti pengencang kadang-kadang bekerja dengan baik untuk memegang kurang bahan tahan
 Melindungi logam berbeda di mana pun dilaksanakan
 Terapan pelapisan dengan hati-hati. Hindari coating yang menghasilkan efek yang tidak menguntungkan
daerah.
 Tambahkan inhibitor untuk mengurangi agresivitas lingkungan
 Hindari berulir sendi untuk bahan jauh terpisah dalam seri galvanik
 Desain untuk penggunaan bagian anodik mudah diganti atau membuat mereka lebih tebal untuk umur
panjang
 Memasang logam ketiga yang anodik untuk kedua logam dalam kontak galvanik
 3.3. Celah (Deposito atau Gasket) Korosi
Intensif korosi lokal yang terjadi di dalam celah-celah dan daerah terlindung lainnya pada permukaan
logam terkena media korosif
 Mekanisme (yaitu bagian terpaku pelat baja dalam air laut aerasi)
3
1. Anodik dan reaksi katodik terjadi merata di seluruh permukaan logam termasuk interior celah reaksi anodik.:
Fe → Fe + + 2 e reaksi katodik: O 2 +2 H 2 O 4 e → 4OH 2. Setelah interval pendek, oksigen dalam celah habis karena keterbatasan konveksi, sehingga pengurangan
oksigen berhenti di daerah ini dan sel aerasi diferensial dibentuk dengan rasio yang tidak menguntungkan
anodik ke daerah katodik.
3. Sebagai pembubaran logam di dalam celah terus, kelebihan muatan positif diproduksi di dalam belahan itu.
Ini hasil migrasi ion klorida ke dalam celah.
4. Karena ada beberapa ion besi untuk bermigrasi ke luar dari celah. Karena solusi tepat di luar belahan itu adalah
lebih basa, hidrolisis ion besi yang sedang terjadi: Fe + 2Cl- + 2H 2 O = Fe (OH) 2 + 2H + Cl 5. Ion-ion hidrogen cenderung menyebar ke dalam celah terkemuka untuk meningkatkan keasaman larutan dalam
celah (ph bisa turun ke 2-3). Ini ditemukan cepat mempercepat korosi baja di dalam celah.
Bentuk korosi dapat menyerang-pasif logam aktif / paduan seperti stainless steel 304, tetapi dengan inisiasi waktu
lebih lama secara signifikan.
 Kontrol
1. sambungan las butt Gunakan bukan terpaku atau tebal sendi dalam peralatan baru lasan. suara dan
penetrasi lengkap diperlukan untuk menghindari porositas dan celah ke dalam.
2. Tutup celah-celah di pangkuan sendi yang ada dengan las kontinu, gala, atau solder.
3. Desain untuk kapal drainase lengkap; menghindari sudut tajam dan daerah stagnan serta pengendapan
padatan di bagian bawah kapal.
4. Pemeriksaan peralatan dan menghapus deposit sering.
5. Hapus padatan dalam suspensi pada awal proses atau aliran lembar tanaman, jika mungkin.
6. Hapus bahan kemasan basah selama shutdowns panjang.
7. Menyediakan lingkungan yang seragam, jika mungkin, seperti dalam kasus penimbunan suatu parit pipa.
8. Gunakan gasket nonabsorbent padat seperti teflon sedapat mungkin.
9. Weld bukannya bergulir dalam lembaran tabung.

3.4. Korosi pitting
Sumuran adalah suatu bentuk serangan lokal sangat dalam lingkungan yang mengandung ion agresif yang
mengakibatkan lubang di dalam logam.
 Lubang ini mungkin kecil atau besar dengan diameter tetapi dalam banyak kasus mereka relatif
kecil. Diameter permukaan lubang yang kurang lebih sama dengan atau kurang dari kedalaman.
 Hal ini menyebabkan peralatan untuk gagal karena perforasi dengan berat badan hanya persen kecil dari
keseluruhan struktur.
 Pitting tidak dapat diprediksi, terutama dalam kondisi membentuk lubang-lubang yang dalam. Menilai
adalah variabel tergantung pada migrasi ion pasti masuk dan keluar dari lubang.
 Ini mungkin dimulai oleh sejumlah diskontinuitas permukaan termasuk inklusi sulfida, cakupan inhibitor
tidak cukup, hari libur atau goresan di coating.
 Hal ini secara alami dapat terjadi pada logam pasif / paduan karena kerusakan lapisan pasif pada potensi ≥
E ≥ Pitt atau di E Prot akibat tindakan mekanis yang dapat merusak lapisan pasif.
 baja stainless dan aluminium atau paduan aluminium sangat rentan terhadap korosi pitting
 Korosi sumuran yang dimulai pada lokasi di mana lapisan pasif adalah nyata lebih lemah dibandingkan
dengan daerah lainnya (misalnya karena kadar krom kurang).
 Agresif anion yang dapat menyebabkan korosi sumuran beberapa logam / paduan
 Realisasi hasil pengukuran untuk jenis pit E 304 SS dan paduan C-276
Diukur dengan metode siklik potensiodinamik
 Perhatikan bahwa konsentrasi ion hidrogen di dalam lubang nyata meningkat dengan meningkatnya
kerapatan arus korosi di dalam lubang dan dengan waktu pemaparan. Ini menghasilkan potensi
perlindungan yang lebih rendah (E Prot) yang diperoleh dari pengukuran saat rapat arus dicapai sebelum
reverse scan meningkat.
 data potensi dibandingkan dengan potensi Korosi sumuran (volt vs SCE)
 Mekanisme korosi pitting
Localized adsorpsi ion agresif
Pasif film kerusakan
(Akibat kenaikan potensial korosi ≥ E pitt)
4
Pitt pertumbuhan
(Jika tidak dapat terjadi Repasifasi)
lubang di dalam laju korosi secara signifikan relatif tinggi, karena proses autocatalytic
 Autocatalytic proses yang terjadi dalam lubang korosi
 Hanya ratus ppm Cl - ion dapat memulai korosi sumuran pada baja tahan karat austenit tipe 304, 316 dan
317
 Kebanyakan sumuran dikaitkan dengan klorida, bromida dan klorida ion hipo. Fluorida dan iodida relatif
kurang agresif.
 Oksidasi kation dengan ion klorida pitters agresif. Cupric, dan merkuri halida besi sangat agresif. Halida
oksidasi ion non logam (NaCl, CaCl 2, dll) menyebabkan pitting tapi ke tingkat yang lebih rendah banyak
agresivitas.
 Cupric dan besi klorida tidak memerlukan adanya oksigen terlarut untuk mempromosikan serangan.
 Pitting biasanya dikaitkan dengan kondisi stagnan seperti larutan air dalam tangki atau cairan terperangkap
di bagian rendah dari sistem pipa atau tidak aktif. Velocity meningkatkan kecepatan, sering berkurang
serangan pitting.
 Pengaruh ketahanan pitting paduan pada paduan baja stainless
 Perlawanan pitting Setara
 Beberapa tahun yang lalu Lorenz dan Medawar menemukan hubungan antara Sebelum dan komposisi:
PRA =% Cr 3,3 x% Mo 16 x N%
Hubungan ini relevan untuk austenitic stainless steel dan fase austenit dalam DSS (duplex stainless steel), tetapi
tidak seharusnya berlaku untuk DSS karena:
i. Nitrogen hampir sepenuhnya diperkaya dalam fase austenit dalam DSS
ii. Fase austenitic dalam DSS biasanya fase lemah sehubungan dengan perlawanan pitting
iii. Selain itu Nitrogen mengubah koefisien partisi untuk krom dan molibdenum
 Untuk * DSS);
PRA =% Cr 3,3 x% Mo 30 x N%

Peningkatan suhu dan Cl - konsentrasi nyata akan mengurangi potensi kerusakan pitting, sehingga
meningkatkan kerentanan dari logam untuk serangan pitting.
 sumuran Kritis suhu (CPT)
 Menghitung faktor pitting
 Kontrol
 Bahan yang menunjukkan pitting, atau kecenderungan untuk lubang tidak boleh digunakan untuk
membangun pembangkit listrik atau peralatan.
 Beberapa bahan yang lebih tahan sumuran daripada yang lain.
Jenis stainless steel 304
Jenis stainless steel 316
Sanicro 28, Jenis stainless steel 904 L
Pelindung F, Nionel, atau durimet 20
Pelindung C atau Chlorimet 3
Titanium
 Menambahkan inhibitor termasuk meningkatkan pH
 Perlindungan katodik
 3.5. Selektif Pelucutan (Dealloying)
 pencucian Selektif terjadi ketika satu atau lebih komponen (yang / lebih aktif elektrokimia) dari paduan lebih
rentan terhadap korosi sisa dari (lebih mulia komponen / komponen) dan, sebagai hasilnya, adalah
preferentially dibubarkan.
 Contoh leaching selektif adalah penghapusan selektif seng dari kuningan (dezincification)
 Menyebabkan beberapa lingkungan dan paduan dealloying yang rentan terhadap pencucian selektif yang
ditampilkan pada tabel berikut.
 3.5.1. DEZINCIFICATION
 pembubaran selektif seng terjadi pada kuningan (paduan Cu-Zn)> 15% Zn dalam memperpanjang eksposur
terhadap air soda tinggi CO 2 atau klorida. Dua tahap, α + β, paduan lebih rentan, terutama jika fase β tinggi
seng kontinu.
 Bergerak atau stagnan solusi Lambat mendukung serangan itu.
5


Penghapusan seng daun belakang keropos, lemah lapisan tembaga oksida dan tembaga-produk korosi.
dezincification Uniform adalah nikmat oleh-klorida larutan asam atau murni air asam sedikit pada suhu
kamar.
 Peningkatan suhu klorida basa mendukung solusi lokal "plug" dezincification yang sering terjadi di tingkat
penetrasi yang cepat
 Metalografi penampang dari dezincification plug in kuningan kuning (DA Jones)
 Uniform dezincification pipa tembaga
(Fontana)
 Dezincification mekanisme di kuningan
 Tergantung pada potensi antarmuka, dezincification kuningan proses dapat terjadi oleh pelarutan selektif
seng atau oleh co-pelarutan tembaga dan seng diikuti dengan re-deposisi ion tembaga.
 pembubaran Selektif zinc dalam larutan klorida 0.1M terjadi ketika interface> potensi-0.900V (vs SHE) dan di
bawah 0.0V. Tingkat dari proses lambat dan dikontrol oleh laju difusi atom seng luar dari paduan.
 Di atas 0,0 V dan di bawah 0,2 V vs SHE pembubaran tembaga untuk ion nya (CuCl 2 - dan Cu 2 +) hasil dan
akan kembali disimpan di situs katodik oleh proses sementasi setelah akumulasi (dalam larutan stagnan) .
 Pada potensi di atas pembubaran simultan 0.2V Zn dan Cu terjadi dengan laju disolusi yang tinggi tetapi tidak
dezincification
Perhitungan potensi kesetimbangan reaksi setengah sel dianggap
 Zn + + + 2 e = Zn
 CuCl 2 - + e = Cu + 2 Cl  Cu Cl 2 + 2 - + e = 2 CuCl  Cu 2 + + 2 e = Cu
 Cu Cl 2 + + - + e = CuCl
 CuCl + e = Cu + Cl Dezincification disebabkan oleh polarisasi dari senyawa oksidator kimia dan diterapkan arus galvanik
Kontrol dezincification
 Mengurangi agresivitas solusi yaitu dengan menghilangkan oksigen terlarut
 Perlindungan katodik (biasanya tidak efisien)
 Gunakan bahan kurang rentan untuk pencucian selektif seperti kuningan merah (15% Zn), Admiralty Logam
(30% Zn 1% Sn atau 29% 1% Sn Zn 0,04% Sebagai / atau tambahan kecil + P atau Sb), dan cupronikel-nikel
(70-90% 30-10% Cu dan Ni) untuk lingkungan korosif parah
3.5.2. GRAPHITIC KOROSI (Grafitisasi)
 Contoh umum lain-paduan de adalah proses pencucian selektif adalah korosi graphitic dari besi cor sering
selama jangka panjang penguburan di dalam tanah dan besi Cor. Fitting pipa yang membawa air juga
dapat dipengaruhi bersama dengan rumah pompa dan impeler, di mana erosi dari luar lapisan grafit
mempercepat kegagalan.

Hal ini terjadi secara eksklusif dalam besi cor kelabu, pada jaringan yang berkesinambungan dalam
mikrostruktur grafit, The. Grafit bertindak sebagai katoda anodik mempercepat pembubaran dekat besi
meninggalkan jaringan grafit, yang mempertahankan bentuk struktural tetapi kekuatan mekanik kerugian.
Kontrol korosi graphitic
 Gunakan ulet (nodular) cast besi bukan dari besi cor kelabu atau. Ulet besi cor malleable tidak memiliki
jaringan graphitic kontinu. Meskipun mereka menimbulkan korosi oleh penetrasi seragam, korosi
graphitic tidak hadir.
 dan perlindungan katodik Pelapisan akan menangkap serangan di permukaan terkubur
 Lain paduan sistem
 Penghapusan selektif perunggu aluminium aluminium di dalam asam klorida dan asam lainnya. Sebuah dua
fase struktur dupleks lebih rentan.
 Penghapusan kobalt dari-W paduan Co-Cr
Bentuk korosi yang lebih parah;
o Uniform korosi
o Localized korosi
 Skecth kurva polrization siklik untuk austenitic stainless steel, menunjukkan nilai yang tepat dari pitting dan
potensi perlindungan.
6

Mengapa potensi perlindungan yang jauh lebih rendah dibandingkan potensial pasif primer? Berikan
penjelasan singkat.
 Korosi sumuran akan dimulai jika potensi korosi dapat mencapai atau lebih tinggi dari potensi pitting. Yang
oksidator yang dapat meningkatkan potensi korosi logam?
 Membedakan mekanisme celah pitting dan korosi pada AISI 304 SS.
 Mengapa laju korosi dalam secara signifikan lebih tinggi daripada di luar belahan itu?
 Dalam rentang potensial yang mekanisme dezincification di kuningan dimulai dengan melarutkan Cu dan Zn
dan diikuti oleh redeposition tembaga?
 Yang elemen paduan dapat meningkatkan ketahanan terhadap korosi sumuran AISI 304 SS.
 Mendiskusikan faktor yang mempengaruhi laju korosi galvanis.
 3.6. Korosi Erosi
3.6.1. Korosi Erosi
Solusi cepat mengalir sering dapat mengganggu permukaan film kepatuhan dan deposito yang dinyatakan akan
menawarkan perlindungan terhadap korosi.
Menipis atau penghapusan film permukaan atau lapisan produk korosi kepatuhan oleh erosi dari hasil sungai yang
mengalir di dipercepat korosi, disebut erosi-serangan korosi atau pergeseran. Serangan itu merupakan dipercepat
di siku, turbin, pompa, tabung constrictions, dan fitur struktural lainnya yang mengubah arah aliran atau
kecepatan dan turbulensi meningkat.
Erosi korosi sering terjadi ketika bahan perusak dalam fase cair. Suspended solids lebih lanjut memperburuk erosi
film permukaan dan meningkatkan erosi-korosi.
Serangan dapat sangat serius dalam dua aliran fase, di mana uap dan uap air tetesan kondensat hadir bersamasama
Kekuatan-rendah, paduan resistensi kurang, seperti baja karbon, tembaga dan aluminium sangat rentan terhadap
erosi-korosi. The stainless steel, paduan nikel dan titanium biasanya tahan, karena mereka ulet dan tahan lama
pasif film.
 Korosi-erosi berbentuk alur, gelombang, selokan, lubang-bentuk titik air mata dan depresi berbentuk tapal
kuda di permukaan.






Tear drop dengan lubang-lubang berbentuk di bawah memotong dalam arah down stream, terbentuk pada
tabung kondensor kuningan
Air Mata erosi berbentuk lubang-lubang korosi pada permukaan air pendingin berlapis aluminium elemen
bakar nuklir
Eddy turbulen mekanisme untuk undercutting hilir lubang korosi erosi
Uap-uap-fase membawa tetesan air kondensat, dapat sangat merusak baja normal. Steel pipa
mengembangkan skala oksida protektif, tapi momentum menimpa tetesan air yang mengikis dan
menipiskan oksida dan mempercepat reoxidation dan korosi permukaan yang mendasari
Sulfat skala permukaan dapat terkikis oleh asam sulfat pada suhu ruangan jika kecepatan aliran
melampaui 0.9m/sec atau jika turbulensi hadir.
Gelembung Hidrogen terbit di atas permukaan pipa baja karbon dan penyimpanan kapal menyebabkan
efek yang sama dalam asam sulfat. Pada kondisi diam, hidrogen gelembung dari korosi mengikuti jejak
yang sama atas permukaan, deposit sulfat mengikis permukaan, dan menghasilkan serangan dikenal
sebagai grooving hidrogen.

Faktor-faktor yang mempengaruhi korosi erosi
 Sifat logam atau paduan
 Galvanic efek
 Suhu
 pH
 Kecepatan
Dan Sifat logam paduan
ketahanan Korosi dan Jaksa kekerasan Dan Paling metalurgi logam paduan komposisi Kimia dapat, mempengaruhi
kerentanan terhadap erosi-Bahan Korosi.
7
Artikel Baru berlangganan My logam lebih Baik ketahanan terhadap kinerja Korosi Yang melekat akan
keanaeragaman diharapkan menunjukkan lebih Kata Yang Baik. Dgn berbaring berlangganan My paduan 80% Ni-20%
Cr lebih daripada paduan Unggul-20% 80% Fe Cr KARENA nikel lebih Baik adalah ketahanan terhadap Korosi Yang
Yang melekat USING Fe untuk Artikel. alasan Sama paduan Ni-Cu adalah lebih Baik daripada paduan Cu-Zn.
lebih rentan terhadap erosi-Korosi KARENA mereka lebih tergantung lunak Logam PADA Mekanik adalah pemakaian.
kriteria Kekerasan: P Yang Baik untuk Artikel ketahanan terhadap erosi mekanis Danijel abrasi tetapi tidak selalu
berarti kriteria Baik untuk Artikel memprediksi ketahanan terhadap erosi-Korosi Satu. Salah metode untuk Artikel
Pasti menghasilkan resistensi erosi-Korosi Yang Baik adalah pengerasan larutan padat yang. Hal melibatkan Suami
Danijel Pengurangan Satu elemen untuk Artikel menghasilkan suatu larutan padat berbaring Yang tahan Korosi Dan
secara inheren sulit.
Tinggi paduan Besi Silikon (Si 14,5%) secara inheren keras Dan Bahan tahan Korosi terutama dalam asam (kecuali HF)
dan netral adalah Solusi. INI hanya dapat digunakan paduan Yang Di banyak Korosi-erosi parah kondisi
Alam dan sifat film pelindung
A, keras padat, kepatuhan, film terus dan mudah untuk pasivasi-ulang memberikan perlindungan yang lebih baik.
Baja Stainless tergantung pada pasif untuk ketahanan terhadap korosi, akibatnya bahan ini rentan terhadap erosikorosi. Bahan ini tidak menunjukkan penurunan berat badan dan benar-benar pasif dalam kondisi stagnan, tetapi
serangan yang cepat dari material oleh-ferrous sulfat bubur asam sulfat terjadi di kecepatan tinggi.
Korosi resistensi timbal dalam larutan asam sulfat tergantung pada pembentukan oksida-timbal sulfat memimpin
lapisan pelindung pada permukaannya. Pada kecepatan tinggi lapisan pelindung ini tidak terbentuk dan hasil
secara signifikan serangan cepat oleh asam sulfat.
 Penambahan unsur ketiga yang dapat menghasilkan lapisan pelindung lebih stabil meningkatkan
ketahanan bahan terhadap erosi-korosi. Penambahan molibdenum untuk austenitic stainless steel 18% Cr8% Ni untuk memproduksi jenis 316SS membuatnya lebih tahan terhadap korosi dan erosi korosi.
 Perlawanan dari baja dan besi-kromium paduan ke perairan asam tambang bawah kondisi korosi-erosi
menunjukkan peningkatan ketahanan garis lurus dengan peningkatan kromium sampai 13% (tidak
menyerang setelah 13% Cr atau lebih tinggi).
 Durimet 20 (30% Ni, 20% Cr, Cu 3,5% dan 2% Mo) menunjukkan kinerja yang lebih baik daripada 18-8 SS di
marah asam nitrat, air laut, dan lingkungan lainnya bukan hanya karena perlawanan yang melekat lebih
baik tetapi juga karena lebih film protektif terbentuk.
 Dalam larutan NaCl jenuh oksigen tembaga diserang lebih dari kuningan. Hambatan yang lebih baik dari
kuningan ini disebabkan stabilitas yang lebih besar dari melindungi sebuah film abu-abu gelap CuO. Di sisi
lain film kuning coklat dan hitam CuCl 2 yang kurang pelindung, akan terbentuk pada tembaga.
 Titanium tahan terhadap korosi-erosi di banyak lingkungan karena stabilitas film 2 TiO terbentuk
menunjukkan. Ini resistensi yang sangat baik untuk air laut dan solusi klorida dan juga untuk marah asam
nitrat.
 baja dan baja paduan rendah tabung perilaku penanganan minyak pada suhu tinggi dalam kilang minyak
bumi agak tergantung pada permukaan film terbentuk. Ketika film mengikis, serangan cepat terjadi.
 Galvanic efek
Efek galvanik mungkin nihil dalam kondisi statis tapi mungkin sangat meningkat ketika gerakan hadir
 Suhu
Peningkatan suhu akan menyebabkan serangan meningkat.
 pH
Tergantung pada sifat dan komposisi produk korosi padat terbentuk pada permukaan logam, pH larutan
bervariasi-korosi laju erosi.

Kecepatan
Kecepatan lingkungan memainkan peran penting dalam erosi korosi-korosi pameran. Ini efek penggunaan
mekanis pada nilai tertinggi dan terutama ketika solusi berisi padat dalam suspensi. Ini sering mempengaruhi
mekanisme reaksi korosi.
8
Meningkatkan kecepatan umumnya hasil dalam serangan meningkat, terutama jika tingkat aliran aliran besar
yang terlibat. Efek ini mungkin nihil atau meningkat perlahan sampai kecepatan kritis tercapai, dan kemudian
dapat meningkatkan serangan dengan kecepatan tinggi.
 Korosi logam (MDD) dengan air laut bergerak dengan kecepatan yang berbeda
 Peningkatan kecepatan dapat meningkatkan atau mengurangi serangan, tergantung efek pada mekanisme
korosi yang terlibat. Ini dapat meningkatkan serangan terhadap baja dengan meningkatkan suplai oksigen,
karbon dioksida, hidrogen sulfida atau kontak dengan permukaan logam.
 Kecepatan dapat menurunkan serangan dan meningkatkan efektivitas inhibitor dengan penyediaan bahan
kimia ke permukaan logam pada tingkat yang lebih tinggi.
 kecepatan yang lebih tinggi juga dapat menurunkan serangan di beberapa kasus dengan mencegah
pengendapan lumpur atau kotoran yang akan menimbulkan korosi celah.
 Banyak stainless steel memiliki kecenderungan kuat untuk pit dan menderita korosi celah dalam air laut dan
klorida lainnya. Namun beberapa dari bahan-bahan yang digunakan berhasil dalam air laut, menyediakan air
yang terus bergerak dengan kecepatan yang cukup besar. Mosi ini mencegah adsorpsi Cl - yang dapat
memulai korosi pitting.
 Kontrol
 Desain atau pemilihan material.
Redesain peralatan untuk mengurangi kecepatan permukaan dan turbulensi dari aliran proses menimpa.
Ganti dengan paduan tahan korosi lebih
 Mengurangi pH larutan
Yaitu dengan penyesuaian pH, kandungan oksigen terlarut menghilangkan, dan penurunan suhu.
 Penambahan inhibitor atau passivator
 Menggunakan ketebalan bagian yang lebih besar atau penggantian bagian-bagian yang mudah rentan
 Coatings
 Perlindungan katodik
 3.6.2. Kerusakan kavitasi
Apakah disebabkan oleh pembentukan dan runtuhnya gelembung uap dalam cairan dekat permukaan
logam
 Advanced kavitasi pompa dari besi cor inlet
 Mekanisme kavitasi kerusakan
1. Sebuah bentuk gelembung kavitasi pada film pelindung.
2. Gelembung runtuh dan menghancurkan film
3. Corrodes permukaan logam terbuka yang baru dan film direformasi
4. Balon bentuk kavitasi baru di tempat yang sama.
5. Gelembung runtuh dan menghancurkan film
6. Corrodes permukaan logam yang terbuka dan baru reformasi lapisan pasif.
Pengulangan proses ini hasil di kedalaman lubang
 Kontrol
Proteksi katodik kadang-kadang menguntungkan karena efek bantalan hidrogen berkembang di permukaan.
Lebih paduan tahan korosi kavitasi menolak tapi tidak kebal.
Hati-hati desain diperlukan untuk penurunan tekanan diminimalkan di permukaan dikenakan tinggi kecepatan aliran
cairan.
pompa operasi yang tepat dan peralatan lainnya yang diperlukan.
Smooth selesai pada impeler pompa dan baling-baling
mengurangi kerusakan karena permukaan yang halus tidak menyediakan situs untuk nukleasi gelembung.
Menyediakan Coatings ulet seperti karet dan plastik (ingat bahwa ikatan kegagalan antara lapisan logam
dihubungkan sering terjadi selama operasi).
 3.7. Intergranular Korosi
Localized serangan di dan bersebelahan dengan batas butir, dengan sedikit korosi relatif pada butir
 3.7.1 korosi. Intergranular (IGC) dari baja stainless austenitic
 Dalam rentang temperatur antara karbida M 23 C 6 adalah endapan di sepanjang batas butir) ini. Krom
mengkonsumsi hujan atom (M: kebanyakan Cr dan sisanya Fe dan Mo dan dengan demikian menghasilkan Cr
habis zona sekitar endapan karbida. The-habis zona krom jauh kurang tahan korosi dari butir
sekitarnya. Sebuah perbandingan luas areal yang tidak menguntungkan terdiri dari sebuah katoda yang
besar dan bentuk anoda kecil dan hasil dalam serangan galvanik lokal mikroskopis yang mengarah ke IGC.
9

Akibatnya, pemanasan baja tahan karat austenitic di wilayah ini suhu hasil akan di baja stainless peka
(sensitif terhadap IGC).
 Nikel meningkatkan aktivitas karbon dalam larutan padat, mempromosikan presipitasi karbida dan dengan
demikian meningkatkan kepekaan tersebut.
 Molibdenum berperilaku agak mirip krom, melainkan sebagai presipitat karbida pada batas butir dan deplesi
berkontribusi terhadap sensitisasi. Hal ini sedikit banyak berpengaruh, karena konsentrasi yang lebih rendah
dalam paduan.
 Perhatikan bahwa karbida tidak menyerang, IGC baja stainless austenitic adalah karena pembubaran zona
habis.
Peluruhan Weld
Sensitisasi dari baja tahan karat austenit selama pengelasan las dikenal sebagai peluruhan.
 Khas korosi batas butir dari peka AISI 304 SS di bawah pembebanan statis konstan
3.7.2. PISAU LINE SERANGAN (KLA)
 KLA adalah bentuk lokal yang sangat dari IGC yang terjadi hanya untuk beberapa butir diameter
berbatasan langsung dengan las bead dalam baja tahan karat austenit stabil (tipe 321 dan 347)
 Dalam stabil karbon stainless steel telah bereaksi dengan Nb / Ti untuk membentuk karbida
stabil. Dengan demikian pembentukan krom karbida tidak terjadi ketika material dipanaskan pada
rentang suhu kritis.
 Ketika material dipanaskan> 1230 0 C (selama pengelasan) diikuti oleh pendinginan yang cepat, karbon
atom di lokasi di sebelah bead pengelasan akan tetap dalam larutan padat. Jika bahan tersebut
dipanaskan sampai suhu kritis, kepekaan lokal sedang terjadi di tempat. Akibatnya kegagalan bisa terjadi
oleh IGC konvensional di wilayah peka sempit.
Mencegah IGC
 Perubahan lingkungan.
kurang dan oksidasi kondisi keasaman rendah biasanya akan mengurangi kerentanan IGC
 Solusi anil.
Memanaskan paduan di atas 815 0 C untuk kembali larut karbida krom dan diikuti dengan pendinginan cepat (sering
dengan air rendaman)
 Mengurangi kadar karbon untuk ≤ 0,03%
karbida kromium akan membentuk tetapi material tidak sensitif terhadap IGC
 Gunakan stainless steel stabil
Mencegah KLA
 Pemanasan di atas 815 0 C untuk membubarkan karbida kromium dan untuk membentuk Nb / karbida Ti
pada waktu yang sama.
3.7.3. IGC dari feritik krom besi-baja stainless
 baja tahan karat feritik peka hanya setelah pemanasan di atas 925 0 C, dimana kelarutan karbon dan
nitrogen menjadi signifikan dalam ferit baja. Karena rendah kelarutan interstisi di ferit, baja stainless feritik
yang peka jauh lebih cepat dan lebih rendah pada suhu stainless. feritik dari IGC tidak dapat dicegah oleh anil
solusi dan memuaskan air atau dengan mengurangi karbon di bawah 0,03% harus. Mereka direndam pada
800 0 C atau lambat didinginkan di wilayah 700 0 900 0 C untuk mengisi habis batas butir-krom dengan difusi
untuk sekitarnya butir.
 baja tahan karat Duplex yang sangat resisten terhadap IGC. Chromium ditolak (berdifusi) lebih cepat dari
ferit dari austenit dari pada suhu sensitisasi biasa, dan membentuk karbida preferentially di-austenit batas
ferit. Sensitasi untuk IGC dicegah karena dalam karbon yang cukup tetap untuk mengendapkan karbida di
batas butir austenites.
3.7.4. Intergranular korosi paduan lainnya
 kekuatan Tinggi aluminiumalloys diendapkan tergantung fase rentan terhadap korosi batas butir. Ie the-jenis
paduan duraluminum (Al-Cu) yang kuat karena senyawa presipitasi CuAl 2 bahan. potensial Substansial
perbedaan antara tembaga habis daerah sekitarnya dan telah didemonstrasikan. Saat ini paduan adalah
solusi-dipadamkan untuk menjaga tembaga dalam larutan, kepekaannya terhadap korosi batas butir sangat
kecil tetapi mereka memiliki kekuatan yang rendah 3. presipitat lain, seperti FeAl, Mg 5 Al 8, Mg 2 Si,
MgZn2 dan MnAl 6 sepanjang garis batas butir dan slip dalam sistem paduan aluminium lainnya menunjukkan
karakteristik agak mirip, tapi mungkin kurang drastis. Intermetalics ini lebih aktif dengan aluminium matriks
10


dan menimbulkan korosi lebih cenderung pada batas butir. Beberapa magnesium-dan-dasar tembaga
paduan adalah kategori yang sama.
Die paduan seng aluminium cor yang mengandung menunjukkan korosi batas butir dengan uap dan suasana
laut
Korosi dalam tangki penyimpanan dimonitor oleh penyelidikan tahanan listrik yang terdiri dari kawat dengan
diameter 0,2 inci dan terbuat dari bahan yang sama dengan tangki. Setelah 8 bulan penggunaan, resistansi
diukur meningkat dari 20,40 ke 22.80Ω, keduanya diukur pada suhu yang sama. Setelah dibersihkan
pemeriksaan mikroskopis dari permukaan interior tangki mengungkapkan sumuran jarang dengan beberapa
lubang sedalam 0,012 inci.
o Apa laju korosi seragam di mpy?
o Hitung faktor pitting.
11
Bentuk – bentuk korosi B
3.8. Pengelupasan Korosi
Pengelupasan adalah bawah permukaan korosi yang diawali pada permukaan yang bersih, tetapi menyebar di
bawahnya. Hasil Serangan di penampilan dilaminasi. Serangan biasanya dikenali oleh permukaan kadang-kadang
melepuh keripik.
Pengelupasan korosi, tertentu dari IGC di aluminium, hasil dari pemaparan ke atmosfer berbagai industri dan
kelautan. Parah parah Pengelupasan sangat korosi telah terjadi kurang dari 24 bulan di atmosfer pantai laut
tercemar dan ≤ 48 bulan di pedalaman atmosfer industri.
Serangan terjadi pada batas butir butir memanjang ke arah rolling produk. Korosi memiliki volume yang lebih besar
daripada logam induk, dan blok butir dapat terangkat dari permukaan logam.
The-kekuatan 2xxx tinggi dan paduan 7xxx yang paling rentan, bersama dengan beberapa paduan dingin bekerja
5xxx.
Kontrol
 Penghapusan polutan udara tertentu seperti H 2 S dan SO 2.
 Menggunakan paduan kekuatan lebih rendah seperti seri 6xxx.
 Tempering melewati usia pengerasan maksimum ini akan meningkatkan ketahanan terhadap pengelupasan.
3,9. Lingkungan Terimbas CracKing
EIC adalah istilah umum untuk kegagalan mekanik getas bahwa hasil dari sinergi antara tegangan tarik dan
lingkungan korosif.
usssually laju korosi yang rendah, dan desain menekankan menyebabkan EIC sering di bawah tegangan
luluh. Namun, bila tegangan tarik dan lingkungan korosif digabungkan, EIC dapat hasil.
Lingkungan Terimbas CracKing
(Kegagalan rapuh mekanik hasil bahwa dari sinergi antara tegangan tarik dan lingkungan korosif)
Dalam situasi tertentu, lebih dari satu dari tiga mungkin operasi, analisis rumit lebih lanjut kegagalan dan penentuan
pencegahan oppropriate
desain dan teknologi baru terus permintaan paduan kinerja yang lebih tinggi yang harus menghadapi kondisi yang
lebih parah masih stres, suhu dan korosi. Modern paduan kekuatan dan ketahanan korosi yang tinggi seringkali lebih
rentan terhadap EIC. Akibatnya, kejadian EIC (SCC, CFC dan HIC) meningkat pesat dalam beberapa tahun terakhir
karena ellusiveness mekanisme mereka dan ketidakpastian resultan dari kejadian mereka.
Karakteristik dari lingkungan retak diinduksi
3.9.1. Stress corrosion cracking (SCC)
Korosi retak tegang (SCC) didefinisikan sebagai nukleasi retak dan propagasi pada logam / paduan yang disebabkan
oleh tindakan sinergis dari tegangan tarik, baik tetap atau sedikit berubah dengan waktu, bersama dengan reaksi
kimia ujung retak atau lingkungan yang disebabkan efek ujung retak.
kegagalan SCC adalah kegagalan getas pada relatif rendah tegangan tarik konstan dari paduan terpapar dalam
lingkungan korosif tertentu.
Namun fraktur akhir karena kelebihan beban-bagian bantalan sisa tidak lagi SCC.
Tiga kondisi yang harus ada secara bersamaan untuk menghasilkan SCC:
- Lingkungan yang kritis
- Sebuah paduan rentan
- Beberapa komponen tegangan tarik
Meskipun ketiga faktor ini tidak ussually hadir bersama-sama, waktu dan kondisi selular mungkin bersekongkol
untuk menghasilkan kombinasi yang diperlukan yang mengakibatkan kegagalan akibat SCC
Metalurgi EFEK
logam murni lebih tahan SCC dari paduan dari logam dasar yang sama tetapi tidak kebal.
SCC baik dapat transgranular atau intergranular, tapi retak makroskopik mengikuti jalur umum yang selalu normal
komponen tarik stres.
Dalam kegagalan transgranular, retak-retak merambat di butir biasanya dalam spesifik bidang [kristal (100), (110)
dan (210)]
kegagalan transgranular kurang umum daripada SCC intergranular, tetapi keduanya mungkin ada dalam sistem yang
sama tergantung pada kondisi.
Cracking terutama oleh fraktur mekanis, dengan sedikit atau pembubaran elektrokimia korosi selama proses
fraktur. Namun pembubaran anodik tidak memainkan peran penting.
12
Modus kegagalan intergranular menunjukkan inhomogeneity beberapa di batas butir. Misalnya, pemisahan S dan P
pada batas butir menyebabkan SCC intergranular baja paduan rendah.Bahkan, SCC intergranular mungkin hasil stresdibantu korosi batas butir karena paduan yang paling menunjukkan kegagalan tersebut juga menunjukkan sedikitnya
bukti yang lemah korosi intergranular tanpa stres.
Khas retakan mikro terbentuk selama SCC AISI 304 SS sensitif
Efek elektrokimia
Catatan bahwa non-rentan-lingkungan paduan kombinasi, tidak akan retak paduan bahkan jika diadakan di salah
satu zona potensial.
Suhu dan komposisi larutan (termasuk pH, oksidasi terlarut, ion agresif dan inhibitor atau passivators) dapat
mengubah perilaku polarisasi anodik untuk memungkinkan SCC.
Kerentanan terhadap SCC tidak dapat diprediksi hanya dari kurva polarisasi anodik.
Suasana-Paduan Kombinasi Dikenal Menghasilkan SCC
Crack tumbuh Harga sebanding dengan arus pembubaran tegang anodik di permukaan elektroda. Perjanjian antara
retak tumbuh tarif dan kepadatan anodik saat ini umumnya sudah baik,. Namun beberapa sistem terutama mereka
dengan cepat transgranular retak (austenitic stainless steel dan alpha misalnya kuningan) telah retak tumbuh tingkat
yang lebih tinggi daripada yang bisa dipertanggungjawabkan oleh pembubaran elektrokimia sederhana.
pembubaran anodik mungkin innitiates proses elektrokimia fraktur mekanis.
Ada bukti bahwa solusi dalam microvolume retak menjadi diasamkan, mungkin oleh reaksi hidrolisis mirip dengan
yang terjadi di pit.
tingkat pertumbuhan Crack sebanding dengan arus pembubaran tegang anodik di permukaan elektroda
SCC terjadi ketika intensitas retak> K ISCC
Model stres korosi retak
Slip langkah pembubaran model
Terputus pertumbuhan intergranular retak
Crack nukleasi oleh barisan korosi mikro-terowongan
Penyerapan menyebabkan perpecahan
mobilitas Permukaan (atom bermigrasi dari ujung retak)
Hidrogen embrittlement → HIC
Slip langkah pembubaran model, TGSCC yakni baja tahan karat austenit homogen dalam larutan NaCl
Terputus-putus intergranular yaitu pertumbuhan retak di kuningan alpha polikristalin dalam larutan basa amonia
nukleasi Crack oleh barisan korosi mikro-terowongan di langkah slip diikuti oleh ulet merobek ligamen yang
tersisa.
SCC ini terjadi pada potensi tertutup dengan potensi sumuran. Hal ini dapat terjadi sebagai TGSCC baja stainless
Penyerapan menyebabkan perpecahan.
B melemahkan penyerapan obligasi ujung retak
METODE PENGUJIAN
SCC dan HIC melibatkan tegangan konstan dan metode pengujian umumnya umum untuk keduanya.
Khas Metode pengujian SCC dan HIC;
Konstan deformasi tes
Diterima tes beban
Lambat laju regangan pengujian
KONSTAN DEFORMASI TEST
Parameter yang digunakan untuk mengukur ketahanan terhadap SCC telah waktu untuk kegagalan. informasi yang
berguna Telah banyak berasal dari waktu ke Teknologi Informasi konstan-deformasi varuious (regangan konstan)
spesimen.;
U-Spesimen lengkung → ASTM G 30
C-cincin spesimen → ASTM G 38
Bent spesimen balok → ASTM G 9
Tarik spesimen → ASTM G 49
Konfigurasi uji SCC menggunakan spesimen tarik memberikan kendali terbesar dari tes diterapkan.
spesimen deformasi konstan direndam dalam larutan bunga, dihapus secara berkala, dan diperiksa untuk bukti visual
retak korosi tegangan sewenang-wenang itu. waktu untuk kegagalan walaupun, biasanya dinilai penampilan pertama
dari celah di permukaan tarik.
-Perpindahan spesimen konstan portabel, ringkas mudah difabrikasi, dan dapat dengan mudah untuk ditempatkan
dalam proses aliran pabrik-pabrik untuk pengujian di
13
Tes ini menderita kerugian titik tertentu. Sebagai retak memulai dan tumbuh, beban atau tenaga penggerak SCC
untuk menurun. Dengan demikian, spesimen harus agak terlalu diambil untuk menghasilkan visual detactable retak
sebelum beban telah membusuk ke bahwa SCC akan retak tidak lagi tumbuh.
Spesimen persiapan, penempatan, dan inspeksi berikutnya adalah padat karya.
Berkelanjutan LOAD UJI
cincin Membuktikan digunakan untuk menerapkan beban yang diperlukan
Informasi lebih lanjut dapat diperoleh dengan perekaman perpanjangan sebagai fungsi dari waktu ke waktu
t ss: waktu transisi
t f: waktu untuk kegagalan
L ss: perpanjangan stabil negara
Nishimura aproksimasi;
t f =-log log L ss + C 1
Dengan penentuan TSS L ss sebelum tiba waktu untuk kegagalan dapat kemudian diprediksi.
Mekanisme kegagalan spesimen tergantung pada tegangan awal diterapkan pada spesimen. Dalam kasus tegangan
awal adalah lebih tinggi daripada kuat luluh kegagalan sebagian besar disebabkan oleh faktor mekanik, sedangkan
pada kasus tegangan awal adalah kegagalan rendah mungkin akan didominasi oleh proses korosi. SCC akan terjadi
jika tegangan awal berada di daerah 2.
Waktu untuk kegagalan sebagai fungsi dari pH lingkungan
PERLAHAN STRAIN RATE PENGUJIAN
Beberapa parameter dapat digunakan untuk menilai kegagalan SCC dalam tes regangan-tingkat yang lambat
termasuk waktu untuk kegagalan, perpanjangan atau regangan pada kegagalan, dan pengurangan area persen.
Beberapa percobaan diperlukan untuk menentukan laju regangan kritis untuk pengujian SCC biasanya dekat -1 10 6
detik untuk besi, aluminium dan paduan tembaga.
Di bawah laju regangan kritis, kinetika pembentukan film cukup cepat yang pecah disembuhkan film sebelum
peristiwa korosif dapat terjadi, dan ulet kegagalan diamati
Untuk HIC, atom hidrogen mudah dapat memasukkan kisi di semua tingkat regangan yang lebih rendah, dan tidak
ada minimal daktilitas yang diharapkan.
Di atas tingkat regangan kritis, pembentukan film tidak dapat mengimbangi dengan strain mekanik plastik, dan
benda uji gagal dengan cangkir biasa dan pecah ulet kerucut.
Pengendalian / pencegahan
Mengurangi tingkat stres diterapkan
Hapus sisa tegangan tarik (stress internal)
Menurunkan agen oksidasi dan / atau spesies yang kritis dari lingkungan
Tambahkan inhibitor
Gunakan paduan lebih tahan
Perlindungan katodik
3.9.2. Korosi kelelahan Cracking
kelelahan Korosi retak (CFC) adalah kegagalan getas dari suatu paduan yang disebabkan oleh fluktuasi stres di
lingkungan korosif.
Retak permukaan dari CFC terkadang menunjukkan tanda pantai makroskopik mana produk korosi terakumulasi di
front muka retak kontinu.
Frekuensi tegangan siklik penting dN. Hilir frekuensi menyebabkan retak yang lebih besar untuk propagasi per siklus
(da /) menghilangkan sangat tinggi. Frekuensi dampak lingkungan korosif
Stres raisers seperti takik atau meningkatkan kerentanan kekasaran permukaan kelelahan korosi.
Kedua paduan dan logam murni yang rentan dan tidak ada lingkungan tertentu diperlukan.
Meningkatkan rasio R (rasio minimum untuk tegangan maksimum dalam siklus) umumnya menurunkan ketahanan
terhadap korosi fatik.
Pengaruh R jauh lebih rendah atau tidak berpengaruh pada kelelahan di lingkungan non korosif pada suhu
lingkungan.
R = min S / S max
siklik mengurangi stres K Ic ke K engan
Korosi akan mengurangi engan K ke K Icfc (sulit untuk mengukur)
CFC mirip dengan SCC karena solusi korosif mendorong patah getas dalam paduan yang biasanya ulet dalam
lingkungan non korosif. Dalam CFC, stres adalah siklik tetapi harus setidaknya beberapa komponen tarik. CFC retak
merambat tegak lurus terhadap tegangan tarik utama, seperti di SCC.
14
Tingkat korosi minimum tentang 1mpy telah diamati untuk baja.
CFC biasanya lebih lambat, tips tumpul, dan produk korosi lebih mungkin untuk hadir di retak.
Pengendalian / pencegahan
Mengurangi atau menghilangkan stres siklik
Menurunkan oksidator atau meningkatkan pH larutan
Tambahkan inhibitor
Gunakan paduan lebih tahan
Gunakan lapisan penghalang
Perlindungan katodik
3.9.3. Hidrogen Terimbas Cracking
HIC adalah patah getas mekanis yang disebabkan oleh penetrasi dan difusi hidrogen atom dalam struktur kristal
paduan.
H 2 O + e → H adsb + OH H + + e → H adsb
adsb H dapat menyebar ke dalam logam / paduan
Setiap zat yang dapat menunda pembentukan hidrogen gas seperti S 2 - dan As 3 + mendorong difusi atom hidrogen ke
dalam logam.
berair hidrogen sulfida, H 2 S, secara dramatis mempercepat entri hidrogen dan hidrogen kerusakan pada paduan
paling karena S 2 - racun anion pembentukan gas hidrogen dari H adsbdan memberikan aktivitas lebih besar dari
H adsb di permukaan logam. Hasilnya adalah kadang-kadang disebut stres sulfida korosi retak.
HIC biasanya lazim dalam paduan besi karena kemampuan slip dibatasi BCC struktur mereka.
HIC umumnya terbatas pada baja memiliki kekerasan ≥ 22 skala Rockwell C.
FCC stainless steel, tembaga, aluminium dan nikel paduan tahan lebih karena daktilitas melekat difusivitas tinggi dan
rendah untuk hidrogen tetapi menjadi rentan jika kekuatan bekerja sangat dingin. The FCC BCC stainless dan baja
juga tahan karena rendah, tapi sekali lagi membuat rentan dengan bekerja dingin.
paduan reaktif dari titanium, zirconium, vanadium, niobium dan tantalum, dapat embrittled oleh larut / formasi
hydrytes larut.
efek HIC sering proses reversibel. Baking dapat mengurangi embrittlement karena penetrasi hidrogen.
Perbandingan dengan stress corrosion cracking
HIC mirip dengan SCC karena patah getas terjadi pada lingkungan korosif di bawah tegangan tarik konstan.
Polarisasi katodik yang dapat menghasilkan iklan H memulai atau meningkatkan HIC tapi menekan atau menghentikan
SCC.
HIC retak biasanya tidak bercabang (atau hanya sedikit bercabang), sangat rapuh dan cepat tumbuh.
HIC biasanya dimaksimalkan pada atau dekat suhu kamar sementara meningkatkan kerentanan SCC dengan suhu.
retak HIC lebih sering transgranular (kecuali dalam dingin-bekerja nikel paduan) dari intergranular, berbeda dengan
SCC, di mana intergranular cracking dominan.
Setiap solusi korosif dapat menghasilkan HIC di paduan rentan, jika hidrogen dibebaskan di permukaan. Di sisi lain,
SCC memerlukan terlarut biasanya berbeda spesies dan spesifik untuk setiap paduan. HIC telah diamati dalam logam
murni lebih sering daripada SCC.
HIC ditekan oleh polarisasi anodik.
Kontrol
Menghapus sumber hidrogen
Lapisan
Tambahkan inhibitor dan / atau pH increse.
Menghentikan atau mengurangi perlindungan katodik.
Anil atau dukungan
Tarik mengurangi stres
Penggantian bahan
Transgranular HIC memperlihatkan belahan dada retak patah getas sangat dan ciri dengan pori-pori mikro
menyebabkan gelembung hidrogen dan hairlines ulet mungkin karena mekanisme microplastic.
15
Pengantar inhibitor korosi

Sebuah inhibitor korosi adalah zat kimia yang, jika ditambahkan dalam konsentrasi kecil untuk lingkungan,
efektif menurunkan laju korosi logam dan paduan
 Apa itu efisiensi inhibisi?
 Dimana
 Liar CR = laju korosi logam dalam sistem tanpa inhibitor
 CR = menghambat laju korosi logam dalam sistem dengan inhibitor
 Efisiensi Inhibitor
 Secara umum, efisiensi dari inhibitor meningkat dengan peningkatan konsentrasi inhibitor.
 Seorang yang baik inhibitor biasanya akan memberikan inhibisi 95% pada konsentrasi 0,008% (80 ppm) dan
90% pada konsentrasi 0,004% (40 ppm).
 Efisiensi Inhibitor
 Efek sinergis, sering hadir antara inhibitor yang digunakan dalam suatu lingkungan tertentu
 Campuran yang biasa pilihan dalam formulasi komersial.
 Komersial Inhibitor
 inhibitor komersial tersedia di bawah berbagai nama dagang dan label yang biasanya menyediakan atau ada
informasi sedikit tentang komposisi kimianya  produk dari sumber yang berbeda mungkin berisi
anticorrosion agen dasar yang sama
 formulasi komersial umumnya terdiri dari atau lebih inhibitor senyawa satu dengan aditif lain seperti
surfaktan, film enhancer, de-emulsifier, kerak, pemulung oksigen, dll
 Mekanisme Inhibisi Korosi
 Klasifikasi Inhibitor
 Inhibitor telah diklasifikasikan berbeda oleh berbagai penulis. Berdasarkan kimia mereka pada
fungsionalitas, inhibitor diklasifikasikan:
inhibitor anorganik. Biasanya garam kristal seperti sodium kromat, fosfat, atau molibdat. Hanya anion negatif dari
senyawa yang terlibat dalam mengurangi korosi logam. Ketika seng digunakan sebagai pengganti natrium, seng
kation dapat menambahkan beberapa efek yang menguntungkan. Ini tambah senyawa seng disebut-biaya inhibitor
campuran.










Klasifikasi Inhibitor (lanjutan)
Organik anionik. Natrium sulfonates, fosfonat, atau mercaptobenzotriazole (MBT) digunakan dalam
pendinginan perairan umum dan solusi antibeku.
kationik Organik. Dalam bentuk terkonsentrasi mereka, ini adalah baik cairan atau makanan padat seperti
lilin. porsi aktif mereka umumnya senyawa alifatik atau aromatik besar dengan kelompok amina dibebankan
positif.
Klasifikasi Inhibitor
Berdasarkan bagaimana inhibitor bekerja, mereka dapat diklasifikasikan sebagai:
o Anodik (inhibitor pasivator)
o Inhibitor katodik
o Pengendapan inhibitor
o Inhibitor fasa uap
Anodik (inhibitor pasivator)
Shift potensi korosi permukaan metalik ke pasivasi rentang
Ada dua jenis pasivator inhibitor: anion oksidasi dan non-oksidasi ion
o anion Oksidator: kromat, nitrit, dan nitrat, yang dapat passivate baja tanpa adanya oksigen
o ion nonoxidizing: fosfat, Tungstat, dan molibdat, yang memerlukan adanya oksigen ke passivate
baja.
Anodik (inhibitor pasivator)
Sebagai contoh, kromat berbasis inhibitor:
o paling-mahal inhibitor:
o natrium kromat (Na 2 Cr 2 O 7 0,04% menjadi 0,1%) digunakan sampai saat ini dalam berbagai aplikasi
(misalnya sistem pendingin resirkulasi-mesin pembakaran internal, rectifier, unit pendingin, dan
menara pendingin).
16



































Secara umum, inhibitor pasivasi sebenarnya dapat menyebabkan pitting dan mempercepat korosi bila
konsentrasi turun di bawah batas minimum. Untuk alasan ini sangat penting bahwa pemantauan konsentrasi
inhibitor dilakukan.
Inhibitor katodik
Inhibitor katodik baik memperlambat reaksi katodik sendiri atau selektif endapan di daerah katodik untuk
meningkatkan impedansi permukaan dan membatasi penyebaran spesies direduksi menjadi daerah-daerah
tersebut.
Inhibitor katodik dapat memberikan inhibisi oleh tiga mekanisme yang berbeda: (1) sebagai racun katodik,
(2) sebagai presipitat katodik, dan (3) sebagai pemulung oksigen
Inhibitor katodik
Beberapa inhibitor katodik, seperti senyawa arsenik dan antimony, bekerja dengan membuat rekombinasi
hidrogen dan debit lebih sulit.
Inhibitor katodik lain, ion seperti kalsium, seng, atau magnesium, dapat diendapkan sebagai oksida untuk
membentuk lapisan pelindung pada logam.
pemulung Oksigen membantu menghambat korosi dengan mencegah depolarisasi katodik disebabkan oleh
oksigen. Pemulung oksigen yang digunakan umumnya pada suhu lingkungan yang paling mungkin adalah
natrium sulfit (Na 2 SO 3).
Pengendapan Inhibitor
Pengendapan inhibitor adalah senyawa yang menyebabkan pembentukan presipitat pada permukaan logam,
sehingga memberikan film pelindung.
Yang paling umum inhibitor dari kategori ini adalah silikat dan fosfat. Natrium silikat, misalnya, digunakan di
banyak pelunak air domestik untuk mencegah terjadinya air karat.
Tingkat perlindungan yang diberikan oleh silikat dan fosfat umumnya lebih rendah daripada yang diberikan
oleh chromates dan nitrit, namun mereka sangat berguna dalam situasi di mana tambahan diperlukan
beracun.
Fase Uap Inhibitor
inhibitor fasa uap adalah senyawa diangkut dalam lingkungan tertutup ke situs korosi oleh penguapan dari
sumber.
Dalam boiler, senyawa dasar volatile, seperti morpholine atau hidrazin, diangkut dengan uap untuk
mencegah korosi pada tabung kondensor dengan cara menetralisir asam karbon dioksida atau dengan
menggeser permukaan pH asam dan korosif terhadap nilai yang kurang.
Dalam ruang tertutup uap, padatan volatil seperti garam dari dicyclohexylamine, cyclohexylamine, dan
hexamethylene-amina digunakan. Pada kontak dengan permukaan logam, uap tersebut mengembun dan
garam terhidrolisis oleh kelembaban apapun untuk membebaskan ion pelindung.
Parameter dalam memilih inhibitor
Inhibitor efisiensi
Kompatibilitas dengan lingkungan
Toksisitas
Ramah lingkungan
Tersedianya
Biaya
Pemilihan Sistem Inhibitor
pilihan yang tepat penghambat harus dibuat dengan pencocokan kimia penghambat sesuai dengan kondisi
korosi.
Pemilihan sifat fisik yang sesuai untuk kondisi aplikasi juga diperlukan.
Metode aplikasi dan karakteristik sistem harus dipertimbangkan ketika memilih sifat fisik suatu inhibitor.
Pemilihan Sistem Inhibitor
Harus inhibitor menjadi padat atau cair?
Apakah leleh dan titik beku penting?
Apakah degradasi dengan waktu dan suhu kritis?
Harus itu akan kompatibel dengan sistem aditif lain?
Apakah karakteristik kelarutan khusus yang diperlukan?
Pemilihan Sistem Inhibitor
Dalam memilih antara inhibitor mungkin, tes sederhana korosi harus dilakukan pertama untuk
menyaring kandidat yang tidak cocok.
17























Filosofi dari tes skrining awal seharusnya yang melakukan calon buruk tidak dilakukan ke depan.
Pengguna inhibitor harus menggunakan prosedur pengujian yang ketat mengecualikan inhibitor rendah
meskipun beberapa inhibitor yang baik juga mungkin dikecualikan.
Pemilihan Sistem Inhibitor
Tantangan dalam evaluasi inhibitor adalah untuk merancang percobaan yang mensimulasikan kondisi dari
sistem dunia nyata.
Variabel yang harus diperhatikan adalah suhu, tekanan, dan kecepatan serta sifat kimia logam dan
lingkungan korosif.
pengujian yang memadai harus mencakup kondisi yang paling parah yang dapat terjadi dalam sistem dan
tidak terbatas pada atau rata-rata kondisi makro. Contoh microenvironments adalah titik panas di penukar
panas dan aliran turbulen sangat di manik-manik las.
Pemilihan Sistem Inhibitor
Spesies inhibitif harus memiliki akses mudah ke permukaan logam.
Hal ini juga diperlukan untuk memastikan bahwa inhibitor mencapai semua bagian permukaan logam
Harus diperhatikan, terutama ketika pertama kali mengisi sebuah sistem, bahwa semua jalan buntu,
kantong, dan daerah celah yang dihubungi oleh fluida terhambat
Kebutuhan untuk mendirikan sebuah rezim aliran pada interval untuk menyediakan pasokan diperbarui
inhibitor harus dipertimbangkan.
Pemilihan Sistem Inhibitor
Inhibitor konsentrasi harus diperiksa secara teratur, kerugian harus diberikan kompensasi
Bila memungkinkan, beberapa bentuk pemantauan kontinyu harus digunakan
Namun, harus diingat bahwa hasil dari pemantauan perangkat, probe, kupon, dan sebagainya, mengacu
pada perilaku bahwa komponen tertentu pada bagian tertentu dari sistem
Proses Korosi
di Asam Solusi
Dalam larutan asam anodik proses korosi adalah bagian dari ion logam dari permukaan logam ke dalam
larutan, dan proses katodik utama adalah debit ion hidrogen untuk menghasilkan gas hidrogen
Dalam udara jenuh larutan asam, reduksi katodik oksigen terlarut juga terjadi, tapi untuk tingkat besi tidak
menjadi signifikan dibandingkan dengan tingkat ion hidrogen debit sampai pH melebihi nilai 3.
Efek dari inhibitor pada
proses korosi
Suatu inhibitor dapat mengurangi laju proses anodik, proses katodik, atau keduanya  proses perubahan
potensi korosi pada penambahan inhibitor sering merupakan indikasi yang berguna proses yang terbelakang
Perpindahan dari potensi korosi pada arah yang positif menunjukkan terutama keterbelakangan dari proses
anodik (kontrol anodik), sedangkan perpindahan ke arah negatif menunjukkan keterbelakangan terutama
dari proses katodik (kontrol katodik).
Sedikit perubahan dalam potensial korosi menunjukkan bahwa baik anodik dan katodik proses yang
terbelakang.
Korosi inhibisi
di Asam Solusi
Contoh:
o



Digunakan dalam asam membersihkan peralatan industri (penukar panas, boiler, steam generator)
untuk menghindari fouling
o Digunakan picklings (skala dan penghapusan karat) selama persiapan permukaan baja sebelum dip
coating hop
o Korosi logam dalam larutan asam dapat dihambat oleh berbagai zat, seperti ion halida, karbon
monoksida, dan senyawa organik banyak, terutama yang mengandung unsur-unsur Kelompok V
dan VI dari Tabel Periodik (yaitu, nitrogen, fosfor, arsenik, oksigen, sulfur, dan selenium).
Langkah utama dalam aksi inhibitor dalam larutan asam umumnya disepakati adsorpsi ke permukaan
logam, yang biasanya oksida-bebas dalam larutan asam. Inhibitor teradsorpsi kemudian bertindak untuk
menunda katodik dan / atau elektrokimia anodik proses korosi.
Inhibitor korosi dalam larutan asam dapat berinteraksi dengan logam dan mempengaruhi reaksi korosi
dalam beberapa cara, beberapa di antaranya dapat terjadi secara simultan.
Hal ini sering tidak mungkin untuk menetapkan mekanisme umum tunggal suatu tindakan untuk inhibitor
karena mekanisme bisa berubah dengan kondisi eksperimental.
18




























Mekanisme dominan tindakan inhibitor yang mungkin berbeda dengan faktor-faktor seperti:
nya konsentrasi, pH asam,
sifat dari anion dari asam,
kehadiran spesies lain dalam larutan,
sejauh mana reaksi untuk membentuk inhibitor sekunder, dan t
dia sifat logam.
Mekanisme kerja inhibitor dengan kelompok fungsional yang sama selain itu mungkin berbeda dengan
faktor-faktor seperti pengaruh struktur molekul pada kerapatan elektron dari kelompok fungsional dan
ukuran dari porsi hidrokarbon dari molekul.
Adsorpsi inhibitor korosi
ke logam.
Efisiensi inhibitif biasanya sebanding dengan fraksi permukaan ditutupi dengan inhibitor teradsorpsi.
Namun, pada permukaan cakupan rendah, efektivitas spesies inhibitor teradsorpsi dalam memperlambat
reaksi korosi mungkin lebih besar dari pada cakupan permukaan yang tinggi. Dalam kasus lain, adsorpsi
inhibitor, seperti tiourea dan amina, dari solusi diencerkan, dapat merangsang korosi.
Informasi pada adsorpsi inhibitor, berasal dari pengukuran langsung dan dari pengukuran efisiensi
inhibitif, dianggap dalam hubungannya dengan pengetahuan umum adsorpsi dari larutan.
Inhibitor adsorpsi pada logam dipengaruhi oleh fitur utama sebagai berikut.
o Muatan pada permukaan logam
o Kelompok fungsional dan struktur inhibitor.
o Interaksi inhibitor dengan molekul air.
o Reaksi inhibitor teradsorpsi.
Muatan pada permukaan logam
Adsorpsi mungkin karena gaya menarik elektrostatik antara biaya ionik atau dipol pada spesies teradsorpsi
dan muatan listrik pada logam di-solusi antarmuka logam.
Dalam larutan, muatan logam dapat dinyatakan dengan potensi sehubungan dengan biaya-potensial nol.
Ini relatif potensial untuk-biaya potensial nol, sering disebut sebagai potensi  (), yang lebih penting
sehubungan dengan adsorpsi dari potensi pada skala hidrogen, dan sesungguhnya tanda-tanda dari kedua
potensi mungkin berbeda.
Sebagai potensi permukaan logam menjadi lebih positif, adsorpsi anion lebih disukai, dan sebagai
potensi  menjadi lebih negatif, adsorpsi kation lebih disukai.
Kelompok fungsional dan
struktur inhibitor
Inhibitor juga dapat obligasi untuk permukaan logam dengan transfer elektron ke l meta untuk membentuk
koordinat jenis link.
Proses ini disukai oleh kehadiran dalam logam kosong orbital elektron energi rendah, seperti terjadi dalam
logam transisi.
Transfer elektron dari spesies yang terserap lebih disukai oleh kehadiran elektron yang terikat longgar yang
relatif, seperti dapat ditemukan dalam anion, dan molekul organik netral yang mengandung pasangan
elektron bebas.
Interaksi inhibitor
dengan molekul air
Adsorpsi molekul inhibitor sering merupakan reaksi perpindahan melibatkan penghapusan molekul air
teradsorpsi dari permukaan.
Selama adsorpsi molekul, perubahan energi interaksi dengan molekul-molekul air di lulus dari terlarut
terserap ke negara merupakan bagian penting dari perubahan energi bebas pada adsorpsi.
Interaksi spesies inhibitor teradsorpsi
interaksi lateral antara spesies inhibitor teradsorpsi dapat menjadi signifikan sebagai cakupan permukaan,
dan karena kedekatan itu, dari kenaikan spesies teradsorpsi.
Interaksi ini dapat berupa lateral menarik atau menjijikkan.
interaksi yang menarik terjadi antara molekul yang mengandung komponen hidrokarbon besar (misalnya, nalkil rantai). Seiring dengan peningkatan rantai panjang, peningkatan Van Der Waals gaya menarik antara
molekul yang berdekatan menyebabkan adsorpsi kuat di cakupan tinggi.
19





























menjijikkan terjadi interaksi antara ion-ion atau molekul yang mengandung dipol dan menyebabkan adsorpsi
lemah pada cakupan yang tinggi.
Dalam kasus ion, interaksi menjijikkan bisa diubah ke interaksi menarik jika ion muatan yang berlawanan
secara simultan teradsorpsi.
Dalam larutan yang mengandung anion dan kation inhibitif adsorpsi dari kedua ion dapat ditingkatkan dan
efisiensi inhibitif sangat meningkat dibandingkan dengan solusi ion individu.
Dengan demikian, efek inhibitif sinergis terjadi dalam campuran seperti itu dan kationik anionik inhibitor.
Reaksi inhibitor teradsorpsi.
Dalam beberapa kasus, inhibitor korosi dapat terserap bereaksi, biasanya dengan reduksi elektrokimia,
untuk membentuk suatu produk yang mungkin juga inhibitif.
Hambatan karena substansi ditambahkan telah disebut inhibisi primer dan bahwa karena produk
reaksi, hambatan sekunder.
Dalam kasus tersebut, efisiensi inhibitif dapat meningkat atau menurun dengan waktu sesuai dengan apakah
inhibisi sekunder adalah lebih atau kurang efektif dibandingkan hambatan utama.
Sulfoxides, misalnya, dapat direduksi menjadi sulfida, yang lebih efisien inhibitor.
Pengaruh inhibitor pada proses korosi
Dalam larutan asam anodik proses korosi adalah bagian dari ion logam bebas dari permukaan-oksida
logam ke dalam larutan, dan proses katodik utama adalah debit ion hidrogen untuk menghasilkan gas
hidrogen.
Dalam udara jenuh larutan asam, reduksi katodik oksigen terlarut juga terjadi, tapi untuk tingkat besi tidak
menjadi signifikan dibandingkan dengan tingkat ion hidrogen debit sampai pH melebihi nilai 3.
Suatu inhibitor dapat mengurangi laju proses anodik, proses katodik, atau kedua proses.
Perubahan potensi korosi pada penambahan inhibitor sering merupakan indikasi yang berguna proses yang
terbelakang.
Perpindahan dari potensi korosi pada arah yang positif menunjukkan terutama keterbelakangan dari proses
anodik (kontrol anodik), sedangkan perpindahan ke arah
negatifmenunjukkan keterbelakangan terutama dari proses katodik.
Sedikit perubahan dalam potensial korosi menunjukkan bahwa baik anodik dan katodik proses yang
terbelakang.
Tindakan gabungan pertumbuhan film dan pengendapan dari hasil solusi dalam fouling yang harus
dikeluarkan untuk mengembalikan efisiensi penukar panas, boiler, dan generator uap.
E-pH diagram menunjukkan bahwa berdasarkan fouling dari boiler tabung besi, oleh Fe 3 O 4 dan
Fe 2 O 3, dapat dilarutkan dalam basa korosi baik daerah atau asam.
Dalam prakteknya, menghambat asam klorida telah berulang kali terbukti sebagai metode yang paling
efisien untuk menghapus fouling.
Empat persamaan yang terlibat dalam pemindahan fouling.
Tiga dari persamaan merupakan proses katodik. Persamaan ini menunjukkan bahwa fungsi dasar sebagai
peredam besi untuk mempercepat pembubaran oksida besi.
E-log i diagram yang menunjukkan efek inhibitor anodik terhadap laju disolusi besi dan oksida besi
E-log i diagram yang menunjukkan efek inhibitor katodik terhadap laju disolusi besi dan oksida besi
The E-pH diagram menunjukkan bahwa pembubaran oksida fouling juga mungkin dalam larutan basa.
Tapi kinetika dan reaksi katodik anodik dalam lingkungan pH tinggi jauh lebih lambat, dan karena itu reaksireaksi ini kurang berguna.
elektrokimia studi menunjukkan bahwa inhibitor dalam larutan asam dapat mempengaruhi reaksi korosi
logam dalam cara-cara utama sebagai berikut:
o Pembentukan penghalang difusi
o Pemblokiran situs reaksi
o Partisipasi dalam elektroda reaksi
o Pembentukan penghalang difusi
Inhibitor diserap dapat membentuk lapisan permukaan yang bertindak sebagai penghalang fisik untuk
membatasi difusi ion atau molekul ke atau dari permukaan logam sehingga menghambat laju reaksi korosi.
Efek ini terjadi terutama ketika spesies inhibitor adalah molekul besar (misalnya, protein, seperti gelatin atau
agar agar, polisakarida, seperti dekstrin, atau senyawa yang mengandung rantai hidrokarbon yang panjang).
Permukaan film jenis inhibitor menimbulkan resistensi dan juga polarisasi polarisasi konsentrasi
mempengaruhi baik anodik dan reaksi katodik.
20






























Pemblokiran situs reaksi
Berkurang sederhana memblokir jumlah atom logam permukaan di mana reaksi korosi dapat terjadi.
Mekanisme reaksi yang tidak terpengaruh, dan lereng Tafel dari kurva polarisasi tetap tidak berubah.
Perlu dicatat bahwa proses dan katodik dapat menghambat anodik untuk luasan yang berbeda.
Proses pembubaran anodik ion logam dianggap terjadi pada langkah-langkah atau dislokasi muncul di
permukaan logam, di mana atom logam kurang tegas diadakan untuk tetangga mereka daripada di
permukaan datar.
Situs-situs favorit menempati proporsi yang relatif kecil pada permukaan logam.
Proses evolusi hidrogen katodik diduga terjadi pada pesawat kristal bentuk wajah yang sebagian besar luas
permukaan logam.
Adsorpsi inhibitor pada cakupan permukaan rendah cenderung terjadi preferentially di situs anodik,
menyebabkan keterbelakangan reaksi anodik.
Pada cakupan permukaan lebih tinggi, adsorpsi terjadi pada kedua anodik dan katodik situs, dan kedua
reaksi yang terhambat.
Partisipasi dalam elektroda reaksi
Reaksi Korosi sering melibatkan pembentukan spesies antara atom logam teradsorpsi dengan permukaan
[misalnya, terserap atom hidrogen dalam reaksi evolusi hidrogen dan teradsorpsi (FeOH) dalam pembubaran
anodik] besi.
Keberadaan inhibitor teradsorpsi akan mengganggu pembentukan intermediet ini teradsorpsi, tetapi proses
elektroda kemudian dapat melanjutkan melalui jalan-jalan alternatif melalui intermediet yang mengandung
inhibitor.
Dalam proses ini spesies inhibitor bertindak dengan cara katalitik dan tetap tidak berubah
Partisipasi tersebut oleh inhibitor umumnya ditandai dengan peningkatan di lereng Tafel pembubaran
anodik logam.
Inhibitor juga dapat menghambat laju evolusi hidrogen pada logam dengan mempengaruhi mekanisme
reaksi, seperti ditunjukkan oleh peningkatan di lereng Tafel kurva polarisasi katodik.
Efek ini telah diamati pada besi di hadapan inhibitor seperti fenil-tiourea, hidrokarbon acetylenic, turunan
anilina, derivatif pyrilium benzaldehida dan garam.
Perubahan lapisan listrik ganda
Adsorpsi ion atau spesies yang dapat membentuk ion pada permukaan logam akan mengubah lapisan ganda
listrik pada antarmuka solusi-logam, dan ini pada gilirannya akan mempengaruhi laju reaksi elektrokimia.
Adsorpsi kation, seperti ion surfaktan dan amina terprotonasi, membuat potensi lebih positif dalam bidang
pendekatan yang paling dekat dengan ion logam dari solusi.
Perpindahan ini potensi positif memperlambat keluarnya ion hidrogen bermuatan positif.
Mengukur efisiensi
penghambat asam
Contoh berikut menggambarkan bagaimana efisiensi suatu inhibitor korosi dapat dievaluasi dengan uji
korosi yang relatif sederhana.
Trans-cinnamaldehyde (TCA) efisiensi dinilai menghambat korosi dengan teknik elektrokimia disebut
resistensi polarisasi linier (LPR).
TCA dapat digunakan untuk mengurangi korosi baja selama pengawetan atau ladang minyak pengasaman
perawatan.
Polarisasi LPR resistensi (Rp) biasanya dihitung dari kemiringan kurva polarisasi mana
Kurva polarisasi disajikan pada Gambar 3 sampai 5 diperoleh dengan baja karbon terkena larutan yang
mengandung, masing-masing 250,, 1000, dan 5000 ppm TCA dalam M larutan HCl 6.
Dengan asumsi, untuk contoh ini, bahwa a dan c keduanya sama dengan 0,1 V / dekade dan bahwa R p dari
lepas bebas baja karbon dalam 6 M HCl adalah sebesar 14 cm 2, adalah mungkin untuk mendapatkan nilai
efisiensi inhibitor disajikan dalam Tabel I.
Gambar 4. Korosi pada baja karbon AISI 1018 dalam 6 M HCl yang mengandung 500 ppm transcinnamaldehyde.
Gambar 4. Korosi pada baja karbon AISI 1018 dalam 6 M HCl yang mengandung 1000 ppm transcinnamaldehyde.
Tabel 1. Efisiensi Inhibitor Trans-Cinnamaldehyde (TCA) ke Korosi Baja Karbon terkena ke
6 M HCl Solusi
21























KOROSI inhibitor
IN-NETRAL SOLUSI DEKAT
Korosi logam dalam larutan netral
Korosi logam dalam larutan netral berbeda dari yang dalam larutan asam dalam dua hal penting:
o Dalam udara jenuh solusi, reaksi katodik utama dalam solusi netral adalah penurunan oksigen
terlarut, sedangkan dalam larutan asam itu evolusi hidrogen
o Korosi permukaan logam dalam larutan asam adalah oksida-bebas, sedangkan di permukaan logam
solusi netral yang tertutup dengan film oksida, hidroksida, atau garam dengan stabilitas tertentu
Inhibitor Korosi Dalam netral Solusi Dekat
Karena perbedaan di atas, substansi yang menghambat korosi dalam larutan asam dengan adsorpsi pada
permukaan oksida-bebas umumnya tidak menghambat korosi dalam larutan netral
inhibitor Khas untuk-netral solusi dekat adalah anion asam lemah, beberapa yang paling penting dalam
praktek adalah:
o kromat,
o nitrit,
o benzoat,
o silikat,
o fosfat, dan
o borat.
Inhibitor Korosi Dalam netral Solusi Dekat
Anion di atas sering disebut sebagai inhibitor anodik, dan mereka lebih umum digunakan dari inhibitor
katodik untuk menghambat korosi besi, seng, aluminium, tembaga, dan paduan mereka di-netral solusi
dekat.
Pasivator film oksida pada logam menghambat menawarkan resistansi tinggi terhadap difusi ion logam, dan
reaksi anodik pembubaran logam dihambat.
Tindakan anion inhibitif pada korosi logam dalam larutan netral dekat melibatkan fungsi penting sebagai
berikut:
o Penurunan tingkat pembubaran film oksida pasivator
o Perbaikan oksida oleh film promosi dari reformasi oksida
o Perbaikan film pori-pori oksida dengan cara menghubungkannya dengan senyawa larut
o Pencegahan adsorpsi anion agresif
o Pengendapan senyawa, pada permukaan metalik, yang dapat membentuk atau menstabilkan film
pelindung
inhibitor dapat membentuk lapisan permukaan dari garam larut oleh curah atau reaksi. Inhibitor jenis ini
termasuk
Garam dari logam seperti seng, magnesium, mangan, dan nikel, yang merupakan hidroksida tidak larut,
terutama di daerah katodik, yang lebih basa karena ion hidroksil yang dihasilkan oleh reduksi oksigen
Kalsium larut garam, yang dapat mempercepat sebagai CaCO 3 di perairan yang mengandung CO 2, di daerah
katodik dimana pH tinggi memungkinkan konsentrasi cukup tinggi ion karbonat
Polyphosphates di hadapan seng atau kalsium, yang menghasilkan garam film tipis amorf
Film garam di atas, yang seringkali cukup tebal dan bahkan dapat terlihat, membatasi difusi, khususnya
oksigen terlarut ke permukaan logam.
Mereka konduktor elektronik miskin, dan pengurangan oksigen tidak terjadi pada permukaan
film  inhibitor ini disebut sebagai inhibitor katodik
Penghambatan Korosi Beberapa Logam
di-netral Solusi Dekat
Besi (Steel)
Penghambatan Besi (Steel)
Konsentrasi inhibitor
Inhibisi dari besi (baja) korosi dalam air terjadi bila konsentrasi minimum inhibitor disediakan
Pada konsentrasi di bawah nilai kritis, anion inhibitif akan ada efek negatif dan merangsang kerusakan pada
film pasif.
Sejumlah anion telah diklasifikasikan dalam urutan kekuatan inhibitif mereka terhadap baja, dinilai dari
inhibitif kritis konsentrasi mereka.
22






























Urutan penurunan efisiensi inhibitif adalah azida, ferricyanide, nitrit, kromat, benzoat, ferrocyanide, fosfat,
tellurate, hidroksida, karbonat, chlorate, o-chlorbenzoate, Bikarbonat fluoride, nitrat, dan formate.
pH
anion inhibitif efektif dalam mencegah korosi besi hanya pada pH basa nilai lebih dari nilai kritis
PH kritis ini tergantung pada jenis dan konsentrasi anion
Konsentrasi anion Agresif
Ketika anion agresif yang hadir dalam larutan, konsentrasi anion inhibitif kritis yang diperlukan untuk
perlindungan dari besi yang meningkat
Hubungan antara konsentrasi maksimum C anion agresif Ag memungkinkan perlindungan penuh dengan
konsentrasi tertentu INH C anion inhibitif adalah dalam bentuk
Sifat permukaan logam.
Konsentrasi anion kritis yang dibutuhkan untuk menghambat korosi besi akan meningkat dengan
meningkatnya kekasaran permukaan.
Penghambatan seng
Penghambatan korosi seng agak lebih sulit daripada besi (misalnya, nitrit, dan benzoat tidak efisien
inhibitor untuk seng)
Namun, penghambatan korosi seng diamati di hadapan anion seperti chromates, borat, dan
nitrocinnamate, yang juga inhibitor baik untuk korosi besi
Seperti anion sulfat, klorida, dan nitrat yang agresif terhadap seng dan mencegah perlindungan dengan
anion inhibitif
Penghambatan seng
Kehadiran oksigen terlarut dalam larutan sangat penting bagi perlindungan dengan anion inhibitif. Seperti
dalam kasus besi, tekanan oksigen lebih besar dari atmosfer atau kenaikan pasokan oksigen oleh
pengadukan cepat dapat mengarah pada perlindungan seng dalam air suling.
Penghambatan korosi seng paling mudah terjadi pada rentang pH 9-12, yang sesuai kira-kira ke daerah
minimum kelarutan hidroksida seng.
anion inhibitif juga mempromosikan pasivasi dari seng (misalnya, pasivasi jauh lebih mudah dalam solusi dari
anion inhibitif, borat, daripada solusi dari anion noninhibitive, karbonat dan bikarbonat).
Penghambatan aluminium
Ketika aluminium direndam dalam air, yang terbentuk oksida film-udara-alumina amorf awalnya mengental
(pada laju lebih cepat daripada di udara) dan kemudian lapisan luar bentuk-bentuk kristal alumina terhidrasi
Dalam netral udara di dekat jenuh solusi, korosi aluminium umumnya terhambat oleh anion yang inhibitif
untuk besi (misalnya, kromat, benzoat, fosfat, dan asetat).
Inhibisi juga terjadi dalam larutan yang mengandung ion sulfat atau nitrat, yang agresif terhadap besi. anion
agresif untuk aluminium termasuk ion halida, F, Cl, Br, I, yang menyebabkan serangan pitting, dan anion yang
membentuk kompleks larut dengan aluminium (misalnya, sitrat dan tartrat), yang menyebabkan serangan
umum.
Penghambatan aluminium
Seperti besi, terdapat pengaruh inhibitif competititon antara anion dan ion chlride pada aluminium
Berbeda dari besi atau seng di bahwa kehadiran oksigen terlarut dalam larutan tersebut tidak diperlukan
untuk menstabilkan film oksida. Inhibisi dapat bekerja dalam solusi deaerated.
Dalam inhibisi korosi oleh ion kromat, mereka interaksi dengan film aluminium oksida hasil dalam
pembentukan lapisan luar film yang lebih protektif karena resistansi tinggi elektronik dan laju disolusi
rendah.
Ion Kromat juga ditemukan untuk mencegah penyerapan dan penetrasi Cl - menjadi film aluminium oksida.
Penghambatan tembaga
Inhibisi terjadi dalam solusi yang mengandung kromat, benzoat, atau ion nitrit.
Tembaga korosi juga dapat secara efektif menghambat dalam larutan netral oleh senyawa organik berat
molekul rendah, seperti benzotriazole dan 2 mercaptobenzothiazole.
Benzotriazole terutama efektif dalam mencegah pembubaran tembaga dalam larutan klorida. Dengan
adanya benzotriazole, pembubaran anodik, pertumbuhan lapisan oksida, dan reaksi pengurangan oksigen
terlarut semua terhambat, menunjukkan adsorpsi yang kuat dari inhibitor pada permukaan oksida cuprous.

KOROSI inhibitor
MINYAK DAN GAS BUMI UNTUK SISTEM
23




























Korosi internal di Wells dan Pipa
Korosi Internal pada Pipa Wells dan dipengaruhi oleh:
o Suhu
o Kehadiran dan isi dari CO 2 dan H 2 S
o Kimia air
o Arus kecepatan
o Minyak dan air membasahi
o Kondisi permukaan logam
Korosi internal di Wells dan Pipa
Korosi Internal pada Pipa Wells dan dipengaruhi oleh:
o Suhu
o Kehadiran dan isi dari CO 2 dan H 2 S
o Kimia air
o Arus kecepatan
o Minyak dan air membasahi
o Kondisi permukaan logam
Korosi internal di Wells dan Pipa
Ketika produk korosi tidak disetorkan pada permukaan baja, korosi tingkat yang sangat tinggi beberapa
milimeter per tahun dapat terjadi
Tingkat korosi dapat dikurangi secara substansial dalam kondisi di mana besi karbonat (FeCO 3) dapat
presipitat pada permukaan baja dan membentuk pelindung korosi produk film dan padat
Ketika H 2 S hadir di samping CO 2, besi sulfida (FeS) film terbentuk daripada FeCO 3, dan film pelindung yang
dapat dibentuk pada temperatur rendah, karena FeS presipitat jauh lebih mudah daripada FeCO 3
Korosi internal di Wells dan Pipa
Localised korosi korosi dengan harga tinggi sangat dapat terjadi jika lapisan hasil korosi tidak memberikan
perlindungan yang memadai, dan ini adalah jenis yang paling ditakuti serangan korosi di jaringan pipa
minyak dan gas
Pengendalian Korosi Internal pada Pipa
Dalam rangka untuk mengendalikan korosi pada pipa, penting untuk memahami
o mekanisme yang mendasari korosi
o mampu memprediksi apakah korosi lokal akan memulai dan bagaimana hal itu dapat dicegah
o Stabilisasi pH Teknik
Tingkat korosi di jaringan pipa gas kondensat dapat dikurangi secara berarti dengan meningkatkan pH fasa
air
teknik stabilisasi pH telah digunakan dengan sukses dalam beberapa gas jaringan pipa kondensat.
Penurunan laju korosi didasarkan pada peningkatan pH dalam fase air, yang meningkatkan presipitasi film
pelindung produk korosi pada permukaan baja
Teknik stabilisasi pH cocok untuk digunakan dalam kombinasi dengan glikol sebagai pencegah
hidrat  stabilizer pH akan tetap berada di glikol ulang.
Stabilisasi pH Teknik
Keterbatasan utama teknik stabilisasi pH adalah bahwa hal itu tidak dapat digunakan untuk jaringan pipa
tercatat jumlah besar dalam jumlah air pembentukan H 2 S dan CO 2akibat pembentukan karbonat dekat
skala ke pipa inlet pada pH tinggi
Localised korosi dalam bentuk sumuran adalah faktor penting dalam sistem yang mengandung H 2 S
Manis dan asam Korosi
Sweet korosi disebabkan oleh CO 2
Asam korosi diinduksi oleh H 2 S
Sumur minyak dan gas bumi baik manis atau asam
Sweet sumur tidak mengandung hidrogen sulfida, sedangkan sumur asam lakukan
Sumber CO 2 dapat mineral pembubaran atau produk sampingan dari proses pembentukan minyak
bumi. Sumber H 2 S dapat pembubaran deposit mineral di batuan, produk sampingan dari proses pembentuk
minyak bumi, atau tindakan bakteri pada suatu waktu dalam sejarah deposit minyak bumi.
Sweet korosi
Asam korosi
Asam korosi
24



Asam korosi
Inhibitor dalam produksi minyak umum
Inhibitor dalam produksi minyak bumi umumnya dapat diklasifikasikan sebagai berikut:
o Amida / imidazolines
o Garam dari molekul nitrogen dengan asam karboksilat
o Nitrogen quaternaries
o Polyoxyalkylated amina, amida, dan imidazolines
o Heterocyclics Nitrogen dan senyawa yang mengandung P, S, O
 Korosi inhibitor untuk Asam Wells
 Korosi inhibitor yang telah digunakan untuk melawan korosi dalam sumur asam meliputi aldehida, tiourea
sianamida, dan turunannya urea
 Yang banyak digunakan sebagian besar inhibitor organik amina
 Meskipun amina organik diketahui kurang efektif inhibitor dalam larutan asam, inhibisi oleh amina di
hadapan hidrogen sulfida sangat ditingkatkan
 Minyak medan-inhibitor fungsi dengan memasukkan ke dalam lapisan tipis dari produk korosi pada
permukaan logam. Film ini mungkin permukaan sulfida atau karbonat dan dapat anaerobik atau sebagian
teroksidasi
 Beberapa jenis inhibitor menggabungkan molekul yang lebih baik dalam satu jenis film dari yang
lain. Sebagai contoh, inhibitor amina tidak efektif bila oksigen hadir
 Oksigen-dipengaruhi korosi
 -Memproduksi formasi Minyak awalnya tidak mengandung oksigen. Selama proses membawa minyak ke
permukaan, oksigen dari pencemaran udara dapat larut ke dalam cairan yang dihasilkan. oksigen ini memiliki
tiga konsekuensi:
1. Oksigen mudah dapat menerima elektron, sehingga meningkatkan laju korosi
2. Sifat permukaan perubahan produk korosi, sehingga sifat kimia yang diperlukan untuk mengubah
pendirian inhibitor efektif
3. Oksidasi ion tertentu dalam larutan menyebabkan meningkatnya presipitasi fase padat
Oksigen yang dipengaruhi korosi
Oksigen praktis selalu hadir dalam lumpur pemboran
Kontrol yang paling efektif oksigen korosi akan terus keluar dari sistem, tetapi hal ini sulit karena fluida
pengeboran terkena atmosfer karena bersirkulasi melalui lubang
Serangan itu hampir selalu dalam bentuk pitting, yang dalam waktu singkat bisa menghasilkan kerusakan
ireversibel untuk peralatan pemboran
Aplikasi metode
Pemilihan inhibitor yang sangat penting, tapi aplikasi yang tepat dari suatu inhibitor bahkan lebih penting
Jika suatu inhibitor tidak mencapai daerah korosif, tidak bisa efektif
Perlindungan korosi maksimum dapat dicapai dengan injeksi terus inhibitor melalui tubing string dual
(membunuh string), suatu tabung kapiler, katup sisi batang, atau bahkan diperforasi tabung
The Metode yang paling umum digunakan adalah batch batch atau pendek perawatan di mana volume larutan
inhibitor (biasanya 2 sampai 10%) disuntikkan ke dalam sumur-ditutup dan dibiarkan jatuh ke bawah. Harga Fall
adalah fungsi dari solusi viskositas
Metode Seleksi
Inhibitor korosi untuk industri minyak dan gas bumi umumnya dipilih berdasarkan kelarutan atau
redispersibilitasnya dalam cairan yang harus terhambat.
Inhibitor korosi yang dipilih dapat berupa minyak larut, minyak larut air atau larut dalam air Dispersible.
Keputusan apakah akan menggunakan minyak atau air inhibitor larut dan jumlah inhibitor dapat dibuat secara
efektif jika pola aliran dan distribusi fase dalam kondisi alur yang berbeda diketahui.
Pola aliran klasifikasi untuk off-air mengalir (Oglesby, 1979)
Metode Seleksi
Pemilihan larut inhibitor korosi minyak seringkali dibuat hanya karena minyak mentah dalam pipa. Walaupun ini
merupakan premis logis, mungkin membuktikan menjadi prosedur mahal karena volume minyak yang tinggi.
Kebanyakan pipa dan flowlines membawa volume air kecil dan jumlah besar minyak. Pada setiap titik yang
rendah dalam pipa atau flowline, air akumulasi, menciptakan lingkungan yang berpotensi korosif. Korosi cenderung
dilakukan pada bagian bawah pipa bukan pada puncak yang dihambat
Air-larut inhibitor
25
inhibitor korosi larut air juga banyak digunakan di ladang minyak, terutama di waterfloods dan sistem
pembuangan air garam.
Untuk sumur minyak, seperti usia sumur, tekanan reservoir berkurang. Untuk meningkatkan pemulihan minyak,
injeksi air biasanya digunakan untuk menjaga tekanan reservoir.Oleh karena itu, kemungkinan korosi dalam minyakair mengalir sangat tinggi.
Karena film hidup relatif pendek dan ketekunan inhibitor korosi air larut, mereka terus disuntikkan.
Metode Seleksi
Orang mungkin menganggap larut air inhibitor adalah jawaban untuk merawat pipa yang membawa minyak
mentah dan air, karena air di bagian bawah pipa adalah sumber utama dari masalah korosi
Masalah lain yang harus dipertimbangkan adalah bagian dari pipa yang diduduki oleh emulsi minyak dan air juga
merupakan lingkungan korosif. Dalam kondisi seperti itu, air yang larut mungkin tidak memberikan perlindungan
yang memadai
Minyak larut air Dispersible inhibitor
Penggunaan minyak larut air inhibitor korosi Dispersible tersebar luas dalam sistem penanganan minyak dan air.
Jenis inhibitor dapat melakukan pekerjaan dengan baik melindungi sumur minyak, atau flowlines diameter kecil
karena kecepatan tinggi dan atau aliran turbulen yang mempromosikan inhibitor campuran dan cairan yang
dihasilkan.
Namun, tidak dapat memberikan perlindungan yang dikehendaki dalam flowlines lebih besar atau pipa
membawa cairan yang sama ini karena pengurangan kecepatan dan atau turbulensi.
Metode Seleksi
Secara umum, flowlines diameter pipa yang kecil dan transportasi cairan pada kecepatan tinggi dapat diatasi
dengan minyak atau minyak larut air larut-inhibitor Dispersible, karena sering berhubungan minyak dengan dinding
pipa
KOROSI inhibitor
UNTUK DAN gas KOROSI Atmosfer
Inhibitor Korosi untuk Atmosfer dan Gas Korosi
inhibitor korosi Volatile (VCIs) juga disebut inhibitor fasa uap (VPIs) mewakili ekonomi dan alat yang sangat kuat
dalam memerangi kerusakan atau korosi gas atmosfer dilakukan untuk logam dan paduan.
inhibitor korosi Volatile (VCIs), adalah senyawa diangkut dalam lingkungan tertutup ke situs korosi oleh
penguapan dari sumber. VCIs adalah inhibitor organik kebanyakan.
Inhibitor Korosi untuk Atmosfer dan Gas Korosi
Dalam boiler, senyawa dasar volatile, seperti morpholine atau hidrazin, diangkut dengan uap untuk mencegah
korosi pada tabung kondensor dengan cara menetralisir asam karbon dioksida atau dengan menggeser permukaan
pH asam dan korosif terhadap nilai yang kurang.
Dalam ruang uap tertutup, seperti kontainer pengiriman, padatan volatil seperti garam dari dicyclohexylamine,
cyclohexylamine, dan hexamethylene-amina digunakan.
Pada kontak dengan permukaan logam, uap tersebut mengembun dan garam terhidrolisis oleh kelembaban
apapun untuk membebaskan ion pelindung.
Efektivitas VCIs
Kondisi pertama untuk efisiensi baik dari inhibitor fasa uap adalah kemampuan untuk mencapai permukaan
logam harus dilindungi
Yang kedua adalah bahwa tingkat transfer molekul tidak boleh terlalu lambat untuk mencegah serangan awal
dari permukaan logam dengan lingkungan agresif sebelum inhibitor dapat bertindak
Efektivitas VCIs
Sangat diharapkan, untuk VCI efisien, untuk memberikan inhibisi cepat dan terakhir untuk waktu yang
lama. tingkat volatilitas tertentu dibutuhkan untuk menyediakan perlindunganinhibisi cepat dan tahan lama.
Sebuah inhibitor volatile yang tepat seharusnya tidak terlalu uap tekanan tinggi, karena akan hilang sebagai
akibat dari fakta bahwa kandang pada umumnya tidak kedap udara, perlindungan kemudian akan turun
Senyawa volatile mencapai konsentrasi uap pelindung cepat, tetapi dalam kasus kandang yang tidak kedap
udara, konsumsi inhibitor adalah berlebihan dan jangka waktu perlindungan efektif adalah pendek.
Inhibitor Korosi untuk Atmosfer dan Gas Korosi
Sehubungan dengan kondisi di atas, efisiensi yang baik dari inhibitor fasa uap dipengaruhi oleh:
o tekanan uap inhibitor,
o jarak antara sumber (s) inhibitor dan permukaan logam,
o aksesibilitas dari permukaan.
26
Mekanisme Penghambatan VCIs
Proses inhibisi dimulai ketika uap mencapai permukaan logam dan mengembun pada mereka membentuk
lapisan tipis kristal. Sifat film terbentuk teradsorpsi pada antarmuka air logam merupakan faktor penting
mengendalikan efisiensi VCIs.
Permukaan logam terkena uap dari VCIs dalam wadah tertutup memberikan bukti telah ditutupi oleh lapisan
hidrofobik-teradsorpsi.
The VCIs bereaksi dengan permukaan logam, sehingga memberikan perlindungan korosi. Pengaruh inhibitor
volatile pada proses elektrokimia di permukaan logam dibuktikan oleh perubahan di negara-stabil elektroda
potensial dalam arah yang positif (mempromosikan pasivasi).
Mekanisme Penghambatan VCIs
Pergeseran positif umumnya diamati dengan sebagian besar VCIs pada logam besi merupakan indikasi dari efek
anodik preferentially dari inhibitor.
Efek ini mungkin berhubungan anodik baik untuk menghalangi efek sederhana dari situs anodik oleh amina
bagian dari inhibitor atau kontribusi komponen anionik (yaitu, komponen asam lemah).
Dalam kasus nitrobenzoates, misalnya, telah mengklaim bahwa percepatan proses parsial katodik oleh
penurunan kelompok nitro dapat menyebabkan, di samping pengaruh oksigen pada lapisan elektrolit tipis, ke
pasivasi lengkap dari besi atau baja biasa.
Inhibitor KOROSI UNTUK PIPA AIR PANAS DAN PERTUKARAN TETAP
Inhibitor Korosi Untuk Pipa Air Dan Bursa Tetap Panas
Untuk pipa air transportasi  pengendapan karbonat film ke permukaan logam diinginkan untuk perlindungan
korosi
Untuk peralatan penukar panas, pengendapan karbonat film harus dikontrol, sehingga konduktivitas panas
peralatan tidak berkurang
Corrosivity Air
The corrosivity air ditentukan oleh:
o Klorida konten
o Sulfat konten
o Kekerasan
Hard air:
o Tinggi karbonat konten, indeks saturasi positif
o Non korosif, tetapi memfasilitasi deposisi sisik pada pipa dan peralatan pertukaran panas
Corrosivity Air
Soft air:
o Apakah tidak cenderung deposit skala
o Hal ini digunakan dalam teknik listrik untuk-umpan boiler uap, air pendingin sistem penukar panas,
industri makanan
o Soft air adalah korosif
Alam perairan:
o Klorida dan sulfat dapat berfluktuasi 5-50 mg / l (ppm)
<50 mg / l = sedikit agresif
50-150 mg / l = cukup agresif
 150 mg / l = sangat agresif
 Corrosivity Air
 Efek korosif air pada logam dapat sangat dikurangi atau bahkan dihilangkan, dengan berbagai cara:
1. Dengan mendepositokan dari perairan alami film pelindung ke permukaan logam dengan tujuan
inhibitor
2. Dengan penghapusan agen korosif dari air
3. Dengan memperlakukan air dengan penghambat
4. Pengendapan film ke permukaan peralatan pelindung dapat digunakan jika peralatan tidak
digunakan untuk perpindahan panas dan jika film didepositkan tidak mengurangi transfer panas.
 Deposisi Lapisan pelindung Karbonat
 Keberadaan kalsium bikarbonat di perairan keras alam mempromosikan pengendapan karbonat film
pelindung ke permukaan logam.
 Total kekerasan (H tot) di mg-equivalent/liter:
27
di mana 20,04 dan 12,16 berturut-turut adalah berat setara dengan Ca dan Mg.




Deposisi Lapisan pelindung Karbonat
Kekerasan karbonat = H c, karena kehadiran kalsium dan magnesium bikarbonat diformulasikan sebagai:
Deposisi Lapisan pelindung Karbonat
Pembentukan film karbonat tergantung pada:
o Kesadahan air dan
o CO 2 (karbon dioksida) konsentrasi
 Apakah atau tidak film karbonat kalsium akan disimpan di permukaan logam tergantung pada konsentrasi
CO 2 bebas dalam air.
 Dalam larutan air yang mengandung senyawa karbonat, ekuilibrium ada antara berbagai bentuk
karbondioksida:
H 2 CO 3 = H + + HCO 3 - (1)
2HCO 3 - = CO 3 2 - CO + 2 + H 2 O (2)
 Deposisi Lapisan pelindung Karbonat
 Rasio antara CO 2, HCO 3 - dan CO 3 2 - tergantung pada:
o suhu air dan
o pH
 Untuk pH 3,7-4 (T = o C 25) 2 CO stabil
 Dengan kenaikan pH, fraksi CO 2 berkurang, sedangkan fraksi HCO 3 - meningkat
 Untuk pH DI ATAS 8,4 praktis semua karbon dioksida hadir dalam air adalah bentuk ion bikarbonat (HCO 3 -).
 Deposisi Lapisan pelindung Karbonat
 Jika konsentrasi CO 2 dalam air bebas lebih besar dari nilai ekuilibrium, maka pembubaran kalsium karbonat
terjadi:
CaCO 3 + CO 2 + H 2 O  Ca (HCO 3) 2
air tersebut mencegah pengendapan CaCO 3 film pada permukaan logam dan memfasilitasi pembubaran terbentuk
film sebelumnya.
Oleh karena itu sejenis air dikenakan Cascading untuk menghapus CO 2 agresif.
 Deposisi Lapisan pelindung Karbonat
 Cascading dilakukan dengan jenuh air dengan oksigen, yang mengoksidasi Fe 2 + menjadi Fe 3 + yang
memfasilitasi pembentukan oksida besi pelindung (hidroksida) film
 Air yang mengandung CO 2 agresif juga dapat diobati dengan alkali, dalam jumlah yang diperlukan untuk
pengendapan kalsium karbonat (CaCO 3).
 CaCO 3 adalah disimpan dalam bentuk lapisan tipis kapur. Soft air asam, mengandung sejumlah kecil
calciums dapat diobati dengan kalsium karbonat, dolomit (MgO.CaCO 3) atau kapur.
 Pengaruh pH Terhadap Deposisi Karbonat
 Ketika jumlah CO bebas 2 adalah tidak cukup, beberapa ion bikarbonat membusuk, dan konsentrasi karbonat
(CO 3 2 -) ion naik
 ion karbonat kemudian bereaksi dengan ion kalsium dan menyebabkan pengendapan kalsium karbonat dari
air  Ca 2 + + CO 3 2 -  CaCO 3
 pH sesuai dengan kejenuhan ekuilibrium air oleh kalsium karbonat (pH SAT) dirumuskan oleh persamaan
berikut:
 Pengaruh pH pada Deposisi Karbonat
 Jika pH <pH duduk:
o CO 2 konsentrasi dalam air lebih tinggi dari konsentrasi kesetimbangan
o air tersebut dianggap korosif
o Tidak ada kesempatan pengendapan karbonat film pelindung pada dinding pipa air
 Jika pH> pH duduk:
o CO 2 konsentrasi dalam air lebih rendah daripada konsentrasi kesetimbangan
o air tersebut dianggap tidak korosif
o Pengendapan karbonat film pelindung pada dinding pipa air dapat terjadi.
 Indeks Saturasi (J)
 Indeks Saturasi (J) didefinisikan sebagai:
J = pH - pH Sab
 Untuk pH> pH duduk indeks POSITIF jenuh dan air tidak agresif.
28




































Untuk pH <pH duduk, indeks NEGATIF jenuh dan pengendapan kalsium karbonat tidak mungkin dan cenderung
untuk membubarkan deposito sudah terbentuk pada permukaan logam.
Untuk pH = pH duduk, J = 0 berarti air stabil, tidak menghasilkan deposito atau melarutkan karbonat.
Penghapusan Korosif Agen dari Air
Telah diketahui bahwa pengurangan O 2 terlarut adalah proses katodik utama untuk korosi logam dalam
elektrolit netral.
Jadi jika reaksi reduksi ini dihilangkan atau sangat terbelakang, proses korosi akan hampir sepenuhnya
ditekan.
Dalam prakteknya metode ini diterapkan secara luas, khususnya dalam penyusunan air untuk pembangkit
listrik tenaga nuklir dan pembangkit listrik biasa.
Dengan metode ini kadar oksigen air dikurangi menjadi 0,05 mg / l untuk 0,01 mg / l (ppm).
Penghapusan Korosif Agen dari Air
Oksigen dapat dihilangkan dari air dengan menggunakan salah satu dari tiga metode:
o Dengan memperkenalkan ke dalam senyawa kimia air yang mengikat oksigen ireversibel
o Dengan menyaring air melalui resin pertukaran elektron atau bahan lainnya yang mampu
mengoksidasi oksigen
o Dengan deaeration termal
Penghapusan Oksigen dari Air
Beberapa senyawa kimia yang telah digunakan untuk menghilangkan O 2 (pengikat oksigen) adalah:
o Natrium sulfida (Na 2 SO 3 + O 2  2Na 2 SO 4)
o Hidrosulfide Natrium (Na 2 S 2 O 4)
o Natrium tiosulfat (Na 2 S 2 O 3)
o Sulfur dioksida (SO2)
o Hidrazin (N 2 H 4 + O 2  2H 2 O + N 2)
Penghapusan Oksigen dari Air oleh Resin
Oksigen penghapusan juga dapat dilakukan oleh resin pertukaran elektron.
resin pertukaran elektron adalah produk dari pendinginan pirogalol, hydroqionone, hidrazin dengan fenol
atau formaldehida.
Elektron-ion-exchange resin (resin EI) adalah kation exchanger atau penukar anion.
Saat air melewati resin tersebut, oksigen menjadi terikat melalui oksidasi ion dengan valensi yang lebih
rendah untuk ion dengan valensi yang lebih tinggi.
Penghapusan Oksigen dari Air oleh Resin
Sebuah contoh khas dari resin penukar kation EI, yang mengandung tembaga dan besi adalah EI-12.
EI-12 dapat menyerap 45 g oksigen per m 3 resin.
Resin dapat dibuat ulang setelah mereka kehilangan kemampuan penyerapan mereka
Penghapusan Oksigen dari Air oleh Deaeration Termal
Selain metode kimia removal oksigen, metode deaeration fisik juga banyak digunakan.
Aerasi memanfaatkan efek penurunan kelarutan oksigen dengan kenaikan suhu.
The-proses penghapusan oksigen dapat ditingkatkan jika dilakukan dalam ruang hampa.
Kelarutan oksigen di dalam air pada temperatur yang berbeda (total tekanan udara dan uap air = 0,1 Mpa)
Penghapusan Korosif Agen dari Air
Selain oksigen, agen korosif yang dapat dihapus dari air klorida dan sulfat.
Kandungan garam air dapat dikurangi untuk beberapa mg / l oleh distilasi, pertukaran ion, atau
Elektrodialisis atau kombinasi dari teknik ini.
Desalinasi oleh pertukaran ion adalah cocok untuk air dengan kadar garam kurang dari 800 sampai 1000 mg
/ l.
Untuk mencapai tingkat yang lebih besar dari desalinasi, beberapa tahap (2-3) dari pertukaran ion harus
diterapkan. Salinitas dapat dikurangi 100-400 mg / l untuk 0,1-0,2 mg / l dengan dua tahap penukar ion.
Pengolahan Air dengan Skala-Formasi dan Inhibitor Korosi
The-dianggap teknik di atas untuk mengurangi corrosivity air alami yang efektif tetapi tidak selalu berlaku.
Penambahan inhibitor untuk air tidak meminta aparat rumit
Aplikasi inhibitor korosi harus dibedakan antara sistem air minum dan sistem penyediaan air industri.
Inhibitor Korosi dalam Air Alam
Untuk air minum kemungkinan menggunakan inhibitor sangat terbatas karena sanitasi standar yang ketat
29

Minum air dapat diobati hanya dengan dosis kecil dari natrium silikat (30-40 mg / l, diskala untuk SiO 2) dan /
atau metahexaphosphate natrium (4 hingga mg / l diskala untuk P 2 O5).
 Sebuah kemungkinan yang lebih besar yang tersedia untuk sistem pasokan air-industri: fosfat,
polyphosphates, silikat, chromates, tungstates, vanadates, molybdates, nitrit, natrium benzoat, borat dan
inhibitor organik.
 Inhibitor Korosi dalam Air Alam
 Ketika memperlakukan air dengan penghambat, tiga kasus yang harus dibedakan:
1. Pengolahan air untuk mengurangi corrosivity yang
2. Pengolahan air untuk mengurangi pembentukan skala
3. Pengolahan air untuk mengurangi skala usaha dan corrosivity
Tebal formasi skala harus dihindari karena dapat mengurangi konduktivitas panas pada peralatan pertukaran
panas
Perlindungan Terhadap Skala Formasi
on-pertukaran pipa panas
Skala pembentukan di-tukar pipa panas secara umum mencakup karbonat kalsium, magnesium dan besi.
Untuk menghindari proses pembentukan-skala, dekomposisi ion bikarbonat melalui reaksi berikut ini harus
dihentikan.
2HCO 3 - = CO 3 2 - CO + 2 + H 2 O
 Untuk mencapai ini, kesetimbangan reaksi harus bergeser ke kiri oleh pengasaman.
 Air itu kemudian mendapatkan indeks saturasi negatif, namun tidak bisa terlalu tinggi (tetap antara -0,3 dan
-0,5) atau semuanya akan menjadi korosif.
 Perlindungan Terhadap Skala Formasi
on-pertukaran pipa panas
 Salah satu inhibitor yang direkomendasikan untuk mengendalikan pembentukan skala hexametaphosphate
(HMP).
 Natrium hexametaphosphate telah dilaporkan untuk mencegah overgrowing karbonat kalsium pada pipa
bahkan dalam kasus-kasus di mana indeks saturasi positif
 Hal ini cukup untuk menjaga-HMP konsentrasi natrium pada tingkat 1 sampai 2 mg / l, diskala untuk P2O5.
 Perlindungan Terhadap Skala Formasi
on-pertukaran pipa panas
 Trisodiumphosphate juga dapat digunakan, bukan HMP.
 Kemampuan fosfat untuk mencegah pertumbuhan berlebih "" kalsium karbonat disebabkan oleh adsorpsi
ion fosfat pada kalsium karbonat mikro-kristal, yang menghentikan pertumbuhan dan deposisi kristal.
 Perlindungan Terhadap Korosi
 Seperti telah disebutkan, sifat agresif air dapat ditekan dengan bantuan natrium silikat, natrium nitrit,
kromat kalium atau bikromat, benzoat, molybdates, tungstates, amina, dll
 Silikat dapat digunakan baik dalam bentuk padat atau cair. Untuk air dingin, penggunaan silikat padat
dianjurkan sejak tingkat pembubaran silikat padat dalam air dingin rendah.
 Pengendapan silika amorf ke permukaan mencegah adanya pembubaran lebih lanjut silikat.
Na 2 O.nSiO 2 + H 2 O = 2NaOH.nSiO 2
 Skema konstruksi penambahan sistem silikat padat untuk melindungi tangki berisi air panas
 Tabel: Minimum konsentrasi silikat memastikan perlindungan dari pipa air baja terhadap korosi
 Silikat
 Silikat juga efektif dalam sistem sirkulasi. Penambahan 25 mg / l-modul silikat yang tinggi dalam air yang
disirkulasikan ke menara pendingin cukup untuk menghentikan korosi baja sepenuhnya. Laju perpindahan
panas tidak terpengaruh.
 Kepala gulungan beredar sistem juga dapat dilindungi terhadap silikat menggunakan korosi, pada
konsentrasi 250 hingga 500 mg / l karena pembentukan film-silikat memimpin.
 Aluminium paduan dapat dilindungi terhadap korosi dalam sistem aliran dengan konsentrasi silikat dalam air
150-200 mg / l.
 Nitrit
 pipa baja juga dapat dilindungi terhadap korosi dalam air dengan bantuan natrium nitrit (NANO 2) yang
berfungsi sebagai inhibitor passivator.
 Konsentrasi nitrit natrium tergantung pada isi dari klorida, ion sulfat dan pH air.
 Dengan kenaikan suhu, kenaikan konsentrasi natrium nitrit.
30

Dengan kenaikan pH air, konsentrasi natrium nitrit lebih tinggi diperlukan untuk melindungi sistem terhadap
korosi. PH optimum 8-9.
 Nitrit
 Sifat pelindung dari ion nitrit ditekan paling kuat oleh ion sulfat dan kurang kuat oleh ion nitrat.
 Untuk konsentrasi yang sama dengan ion agresif, harus ada sebuah NANO 2 konsentrasi yang lebih tinggi di
hadapan sulfat dari klorida dan ion nitrat
 Untuk inhibitor nitrit, agresivitas elektrolit adalah dalam urutan sebagai berikut: sulfat> klorida> nitrat
 Untuk nitrit, perlindungan tidak diamati untuk inhibitor rasio / konsentrasi klorida natrium <0,4. Pada rasio>
0,7, perlindungan penuh dicapai.
 Nitrit
 Dalam kasus-kasus dimana baja intensif di pendahuluan terkena larutan natrium klorida, perlindungan yang
sulit dicapai bahkan pada rasio setinggi 0,7-2,0.
 Menjaga baja pendahuluan pada elektrolit yang agresif tanpa inhibitor yang mempunyai efek buruk pada
perlindungan, karena adsorpsi ion klorida menghambat pasivator adsorpsi ion.
 Dengan kata lain, itu jelas sulit bagi ion nitrit untuk mengusir ion klorida sudah tertutup dari permukaan
logam daripada tidak mengizinkannya untuk teradsorpsi.
 Tabel: Perlindungan sifat natrium nitrit (NANO 2) sebagai fungsi dari konsentrasi natrium klorida
 Nitrit
 Korosi terjadi jika rasio konsentrasi inhibitor terhadap total konsentrasi ion agresif kurang dari satu (<1).
 Ia juga telah mencatat bahwa natrium nitrit lebih efektif dalam menekan klorida sifat agresif dari benzoat
dan kromat.
 Dengan adanya sulfat, nitrit adalah sama efektifnya dengan kromat.
 Sehubungan dengan ion nitrat, meningkatkan efektivitas inhibitor yang berbeda dalam urutan sebagai
berikut:> kromat benzoat> nitrit.
 Nitrit
 Sifat pasivator ion nitrit biasanya telah berkaitan dengan fakta bahwa Fe 2 O 3 oksida bentuk film pada
permukaan  nitrit baja mempromosikan pembentukan lapisan pasif.
 Mekanisme pasivasi diyakini melalui oksidasi Fe (OH) 2 oleh ion nitrit reaksi. G-Fe 2 O 3 adalah lebih jauh
terbentuk pada permukaan logam sesuai dengan berikut:
NO 2 - + 8H + + 6e = NH 4 + + 2H 2 O
6Fe (OH) 2 = 2Fe 3 O 4 + 4H 2 O + 4H + + 4e
2Fe 3 O 4 + H 2 O = 3  2 O 3) + 2H + + 2e
2H 2 O = 2H + + 2OH  Nitrit
 Menurut reaksi di atas, bentuk lapisan pasif sebagai akibat oksidasi oksida valent valent yang lebih rendah ke
lebih tinggi dengan oksigen dengan catalyzation ion nitrit.
 Ion amonium (NH 4 +) dioksidasi oleh oksigen terlarut dan hasil dalam regenerasi nitrit menurut reaksi
berikut:
+
NH 4 + 4H 2 O + 1/2O 2 = NO 2 - + 3H 2 O + 2H +
 Chromates
 Sebagai nitrit, kromat adalah inhibitor anodik.
 Chromates dapat digunakan untuk besi dan logam non-ferrous baik terhadap korosi.
 Kromat jenis inhibitor: Na 2 Cro 4, K 2 Cr 2 O 7, Na 2 Cr 2 O 7, Li 2 Cro 4, (NH 4) 2 Cro 4.
 The kromat atau konsentrasi bikromat akan tergantung pada komposisi air dan suhu
 Untuk air ledeng biasa, penambahan 0,2-0,5% kromat harus memadai untuk mencegah terjadinya korosi
baja pada suhu kamar.
 Chromates
 Untuk kadar klorida tinggi air (1-100 mg / l), konsentrasi kromat harus ditingkatkan menjadi 2-5%.
 Chromates memiliki sifat basa yang lebih dan memiliki keuntungan lebih dari bikromat.
 Jika bikromat digunakan, disarankan untuk alkalize air untuk pH 8 hingga 9 dengan menambahkan soda
kaustik.
 Jika air memiliki pH tinggi, bikromat dapat digunakan tanpa alkalisasi tambahan.
 Penggunaan kromat dibatasi oleh pengaruh lingkungan inhibitor ini.
 Chromates
 Dengan kenaikan suhu elektrolit, sifat protektif terhadap kromat dan bikromat jauh berkurang.
31














Pada suhu pada 80-90 o C, kromat atau konsentrasi bikromat dalam air keran biasa harus ditingkatkan
menjadi 1 - 2%.
Jika bikromat digunakan, disarankan untuk alkalize air untuk pH 8 hingga 9 dengan menambahkan soda
kaustik.
Jika air memiliki pH tinggi, bikromat dapat digunakan tanpa alkalisasi tambahan.
Simultan Perlindungan terhadap Korosi dan Skala Formasi
Untuk membeli peralatan perlindungan simultan terhadap korosi, umumnya digunakan polyphosphates
Yang paling sering digunakan adalah:
o Natrium hexametaphosphate (NAPO 3) 6
o Natrium Tripolyphosphate Na 5 P 3 O 10
o Natrium trifosfat Na 3 PO 4 H 2 O 0,10, dan
o Natrium Na 2 HPO difosfat 0,12 4 H 2 O
Simultan Perlindungan terhadap Korosi dan Skala Formasi
Ordinat dari grafik adalah yang disebut "sehingga stabilitas indeks" (2pHsat - pH), yang dapat digunakan
untuk menentukan apakah air adalah korosif atau memiliki kecenderungan untuk membentuk skala.
absis adalah jumlah polifosfat yang harus ditambahkan ke air.
Menurut grafik, untuk indeks stabilitas sama dengan enam, air tidak cenderung untuk membentuk skala
ataupun terkorosi, dan hanya dalam jumlah sedikit polifosfat harus ditambahkan.
Simultan Perlindungan terhadap Korosi dan Skala Formasi
Untuk indeks lebih tinggi dari enam, air penyebab korosi, karena indeks lebih rendah dari enam, ia
cenderung untuk membentuk deposito.
Dalam kedua kasus, konsentrasi polifosfat dalam air harus ditingkatkan.
Konsentrasi tertinggi polifosfat umum digunakan dalam praktik adalah 6-10 mg / l. Di atas tingkat ini tidak
dianjurkan karena sering cenderung membentuk deposit karbonat.