PERENCANAAN SOLDIER PILE UNTUK - Repository
advertisement
TUGAS AKHIR – RC14-1501 PERENCANAAN SOLDIER PILE UNTUK PERKUATAN LERENG JALAN TOL GEMPOL – PANDAAN STA. 6+518 s/d 6+575 BENNY RENATO SIANIPAR NRP 3113 106 043 Dosen Pembimbing I Ir. Suwarno, M.Eng Dosen Pembimbing II Prof. Ir. Indrasurya B Mochtar, M.Sc. Ph.D JURUSAN TEKNIK SIPIL Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya 2016 TUGAS AKHIR – RC14-1501 SOLDIER PILE PLANNING FOR SLOPE REINFORCEMENT OF GEMPOL – PANDAAN TOLL ROAD AT STA. 6+518 TO 6+575 STA. 6+518 s/d 6+575 BENNY RENATO SIANIPAR NRP 3113 106 043 Supervisor I Ir. Suwarno, M.Eng Supervisor II Prof. Ir. Indrasurya B Mochtar, M.Sc. Ph.D DEPARTMENT OFCIVIL ENGINEERING Faculty of Civil Engineering aand Planning Sepuluh Nopember Institute of Technology Surabaya 2016 PERENCANAAN SOLDIER PILE UNTUK PERKUATAN LERENG JALAN TOL GEMPOL – PANDAAN STA. 6+518 s/d 6+575 Nama Mahasiswa NRP Jurusan Dosen Pembimbing : Benny Renato Sianipar : 3113106043 : Teknik Sipil FTSP - ITS : Ir. Suwarno, M.Eng Prof. Ir. Indrasurya BM, MSc, PhD Abstrak Untuk meningkatkan efisiensi perindustrian suatu perekonomian terutama di provinsi Jawa Timur, pemerintah mempunyai program yaitu pembangunan Jalan Tol GempolPandaan. Jalan Tol Gempol - Pandaan terbentang sepanjang 13,15 kilometer merupakan bagian dari jalan tol yang menghubungkan Surabaya – Pasuruan – Malang, Jawa Timur. Dalam proses pembangunannya terdapat beberapa kendala, salah satunya keterbatasan lahan yang pada sta. 6+518 s/d 6+575. Disana terdapat pabrik kaca yang mengganggu kestabilan lereng pada tepi jalan tol tepat di bawah pabrik sehingga tidak dapat dibuat sesuai sesuai dengan yang direncanakan. Apabila dilakukan pembebasan lahan terhadap pabrik kaca tersebut akan membutuhkan biaya yang sangat besar, sehingga harus dilakukan rekayasa geoteknik untuk mejaga kestabilan lereng pada tepi jalan tol. Dari evaluasi awal dengan melihat kondisi aktual di lapangan, dipilih alternatif yang memungkinkan untuk direncanakan. Alternatif yang dipilih adalah alternatif soldier pile dan kombinasi soldier pile dengan ground anchor untuk perkuatan lereng. vii Tugas Akhir ini membahas tentang bagaimana perencanaan soldier pile untuk perkuatan lereng jalan tol GempolPandaan Sta. 6+518 s/d 6+575 dan memilih perencanaan terbaik dari alternatif perencanaan yang ada dibandingkan dari segi biaya. Tugas Akhir ini juga membahas juga perencanaan subdrain di belakang lereng untuk menjaga agar lereng tetap dalam kondisi kering. Kata kunci: Lereng, Soldier Pile, Ground Anchor. viii SOLDIER PILE PLANNING FOR SLOPE REINFORCEMENT OF GEMPOL - PANDAAN TOLL ROAD AT STA. 6+518 TO 6+575 Student Name : Benny Renato Sianipar Stdent Number (NRP) : 3113106043 Department : Teknik Sipil FTSP - ITS : Ir. Suwarno, M.Eng Supervisor Prof. Ir. Indrasurya BM, MSc, PhD Abstract In order to alleviate the industrial as well as economic development of West Java Province, Government of West Java has been initiated to develop the construction of Gempol – Pandaan toll road with its length spanned about 13.15 kilometres which connecting cities among Surabaya, Pasuruan and, Malang In this construction process, several objections have been encountered, one of it would be the space limitation for road construction ranging from STA 6+518 to 6+575. Glasses Manufacturing Company exists there as it distracts the slope stability located at the corner of road which leads to problems as this such construction could not be built as planned. If the land acquisition be undertaken on that such location, It would cause large amount of costs, so that, the geotechnical engineering approach should be undertaken in order to maintain the slope stability at the side end of the toll road. Considering the initial evaluation with observing the actual condition in field, the possible and affordable plan is being chosen. The alternative plan which has been chosen would be soildier pile as well as soldier pile – ground anchor combined for the slope reinforcement. ix This research would be elaborating the soldier pile planning for slope reinforcement of Gempol-Pandaan toll road Sta. 6+518 to 6+575 and analyze the best options in terms of cost which would be spent. This research would also elaborate the subdrain at the backside of slope in order to maintain the “dry” condition of slope. Keywords: Slope, Soldier Pile, Ground Anchor. x KATA PENGANTAR Puji dan syukur penulis ucapkan atas kehadirat Tuhan Yang Maha Esa atas berkat dan karunia-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir dengan judul Perencanaan Soldier Pile untuk perkuatan Lereng Jalan Tol Gempol – Pandaan STA. 6+518 s/d 6+575. Pada kesempatan kali ini penulis ingin mengucapkan terima kasih dan penghargaan kepada : 1. Ir. Suwarno, M.Eng dan Prof. Ir. Indrasurya BM, Msc, PhD selaku dosen pembimbing yang telah banyak memberikan bimbingan dan arahan dalam penyusunan Tugas Akhir ini. 2. Prof. Dr. Ir. Triwulan, DEA selaku dosen wali. 3. Tri Joko Wahyu Adi, ST., MT selaku Ketua Jurusan Teknik Sipil FTSP-ITS. 4. Seluruh dosen pengajar dan staf Jurusan Teknik Sipil FTSPITS, terima kasih atas ilmu yang telah diberikan. 5. Kedua Orangtua saya serta kakak adik saya yang selalu mendukung dan mendoakan saya. 6. Teman-teman mahasiswa/i Jurusan Teknik Sipil FTSP Lintas Jalur ITS yang bersedia memberikan masukan dan dukungan. Penulis menyadari bahwa Tugas Akhir ini masih jauh dari kesempurnaan. Penulis mengharapkan kritik dan saran yang membangun demi kesempurnaan Tugas Akhir ini. Akhir kata semoga Tugas Akhir ini bermanfaat. Surabaya, Januari 2016 Penulis xi DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL LEMBAR PENGESAHAN ABSTRAK................................................................................ vii ABSTRACT ............................................................................. ix KATA PENGANTAR ............................................................. xi DAFTAR ISI ............................................................................ xiii DAFTAR GAMBAR ............................................................. xvii DAFTAR TABEL .................................................................... xix BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Masalah ...................................................... 1 1.2 Rumusan Masalah ............................................................... 4 1.3 Batasan Masalah .................................................................. 5 1.4 Tujuan Tugas Akhir............................................................. 5 1.5 Manfaat Tugas Akhir........................................................... 5 BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Analisa Stabilitas Lereng..................................................... 7 2.2 Penyelidikan Tanah di Lapangan ........................................ 8 2.2.1 Cone Penetration Test (uji sondir) ............................ 9 2.2.2 Uji Penetrasi Standard (SPT) .................................... 10 2.3 Perhitungan Stabilitas dengan Program Bantu X-Stabl ............................................................................... 12 2.4 Tekanan Tanah Lateral ........................................................ 13 2.4.1 Tekanan Tanah Aktif (Ka) Menurut Rankine ........... 14 2.4.2Tekanan Tanah Pasif (Kp) Menurut Rankine ............ 18 2.4.3 Tekanan Tanah Diam (K0) ....................................... 22 2.5 Dinding Penahan Tanah ...................................................... 23 2.6 Turap ................................................................................... 25 2.6.1 Jenis dan Fungsi Turap ............................................. 25 2.6.2 Jenis dan Metode Konstruksi Turap ......................... 26 2.6.3 Turap Cantilever ....................................................... 28 2.7 Konsep Penggunaan Cerucuk untuk Meningkatkan xiii Daya Dukung Tanah ............................................................ 31 2.8 Perencanaan Soldier Pile ..................................................... 38 2.9 Metode Perkuatan dengan Ground Anchor ......................... 39 2.10 Saluran Bawah Permukaan pada Lereng ........................... 40 BAB III METODOLOGI 3.1 Studi Pustaka ....................................................................... 41 3.2 Pengumpulan Data .............................................................. 41 3.3 Analisa Data Tanah ............................................................. 42 3.4 Analisa Stabilitas Lereng..................................................... 42 3.5 Menentukan Koefisien Tekanan Tanah Lateral dan Menghitung Tekanan Tanah Lateral .................................. 42 3.6 Perhitungan Alternatif Perkuatan Lereng ............................ 42 3.7 Menghitung Biaya Bahan dari Alternatif Perkuatan Lereng .............................................. 42 3.8 Merencanakan Saluran Bawah Permukaan (subdrain) ....... 43 3.9 Bagan Alir ........................................................................... 43 BAB IV ANALISA DATA TANAH 4.1 Data Tanah .......................................................................... 45 4.1.1 Lokasi Data Tanah .................................................... 45 4.1.2 Penyelidikan Lapisan Tanah ..................................... 45 4.2 Analisa Stabilitas Lereng..................................................... 47 4.2.1Analisa Data Tanah ................................................... 47 4.2.1.1 Data Tanah Asli ............................................. 47 4.2.1.2 Data Tanah Behaving Like Sand.................... 48 4.2.2 Pemodelan Lereng dalam X-Stabl ............................ 49 BAB V PERENCANAAN 5.1 Umum .................................................................................. 53 5.2 Analisa Stabilitas Lereng..................................................... 53 5.2.1 Data Tanah Behaving Like Sand ............................... 53 5.2.2 Bidang Longsor Lereng ............................................ 55 5.2.3 Model Geometri Soldier Pile .................................... 57 5.3 Perencanaan Soldier Pile tanpa Ground Anchor ................. 57 xiv 5.4 Perencanaan Soldier Pile dengan Ground Anchor .............. 69 5.5 Perencanaan Subdrain pada Lereng .................................... 86 5.6 Perhitungan Biaya dari Alternatif Perkuatan Lereng .......... 86 BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN KESIMPULAN ......................................................................... 89 SARAN ..................................................................................... 89 DAFTAR PUSTAKA .............................................................. 91 xv DAFTAR GAMBAR Gambar 1.1 Lokasi Proyek .......................................................... 3 Gambar 1.2 Potongan melintang lereng ...................................... 3 Gambar 1.3 Bor Log dan SPT ..................................................... 4 Gambar 2.1 Letak τd dan τf .......................................................... 8 Gambar 2.2 Jenis tekanan tanah berdasarkan arah pergerakan dinding ..................................................................... 13 Gambar 2.3 Tekanan tanah aktif ................................................. 14 Gambar 2.4 Lingkaran Mohr tekanan Aktif ................................ 15 Gambar 2.5 Resultan tekanan tanah aktif .................................... 17 Gambar 2.6 Contoh dinding penahan tanah dengan permukaan atas yang meningkat elevasinya ........... 18 Gambar 2.7 Tekanan tanah pasif ................................................. 19 Gambar 2.8 Lingkaran Mohr tekanan pasif................................. 19 Gambar 2.9 Resultan tekanan tanah pasif ................................... 21 Gambar 2.10 Kasus permukaan atas yang meningkat elevasinya .............................................................. 22 Gambar 2.11 Gravity Wall .......................................................... 24 Gambar 2.12 Sheet Pile Wall ...................................................... 24 Gambar 2.13 Mechabically Stabilized Earth............................... 25 Gambar 2.14 Contoh dinding turap: (a) turap di air (b) braced cut ................................ 26 Gambar 2.15 Langkah-langkah konstruksi untuk struktur urugan ..................................................... 27 Gambar 2.16 Langkah-langkah konstruksi untuk struktur galian....................................................... 28 Gambar 2.17 Tiang turap cantilever tertanam pada pasir ............ 29 Gambar 2.18 Tiang turap cantilever tertanam pada pasir: (a) variasi diagram tekanan bersih (b) variasi momen ................................................ 30 Gambar 2.19 Tiang cantilever tertanam pada lapisan lempung ................................................................ 31 Gambar 2.20 Asumsi gaya yang diterima cerucuk ...................... 32 Gambar 2.21 Mencari harga f untuk berbagai jenis tanah ........... 34 xvii Gambar 2.22 Grafik untuk menentukan besarnya FM (NAVFAC DM-7, 1971) ....................................... 36 Gambar 2.23 Soldier Pile Wall.................................................... 38 Gambar 2.24 Soldier Pile dengan ground anchor ....................... 39 Gambar 2.19 Perencanaan ground anchor .................................. 40 Gambar 2.20 Saluran bawah permukaan pada lereng ................. 40 Gambar 3.1 Diagram alir Tugas Akhir ........................................ 44 Gambar 4.1 Lokasi perencanaan pekuatan lereng ....................... 45 Gambar 4.2 Potongan melintang lereng ...................................... 46 Gambar 4.3 Lapisan tanah dari hasil Bor dan grafik SPT ........... 46 Gambar 4.4 Geometri Lereng ...................................................... 49 Gambar 4.5 SF minimum dengan data tanah asli ........................ 50 Gambar 4.6 SF minimum dengan data tanah behaving like sand ................................................... 50 Gambar 5.1 Bidang longsor lereng yang diperoleh dari hasil X-Stable .......................................................... 55 Gambar 5.2 Bidang longsor lereng dengan SF kritis dan SF = 1 ............................................................... 56 Gambar 5.3 Model geometri soldier pile .................................... 57 Gambar 5.4 Diagram tekanan tanah lateral ................................. 61 Gambar 5.5 Diagram interaksi penulangan ................................. 63 Gambar 5.6 Deformasi soldier pile tanpa ground anchor ........... 68 Gambar 5.7 Gaya-gaya yang terjadi pada bored pile .................. 73 Gambar 5.8 Perencanaan ground anchor .................................... 78 Gambar 5.9 Diagram interaksi penulangan ................................. 79 Gambar 5.10 Gaya yang terjadi akibat ground anchor ............... 84 Gambar 5.11 Deformasi soldier pile dengan ground anchor ...... 85 Gambar 5.12 Rencana subdrain .................................................. 86 xviii DAFTAR TABEL Tabel 2.1 Konsistensi tanah (untuk tanah dominan lanau dan lempung) ...................................................................... 11 Tabel 2.2 Pedoman memprakirakan harga ϕ dari harga NSPT untuk tanah dominan pasir (dari Teng, 1962) ............. 12 Tabel 4.1 Data Tanah Asli ........................................................... 47 Tabel 4.2 Data Tanah Behaving Like Sand ................................. 48 Tabel 4.3 Nilai SF min berdasarkan variasi kedalaman muka air tanah menggunakan data tanah asli .............. 51 Tabel 4.4 Nilai SF min berdasarkan variasi kedalaman muka air tanah menggunakan data tanah behaving like sand ....................................................... 51 Tabel 5.1 Hasil analisa data X-Stable terhadap tanah behaving like sand........................................................ 53 Tabel 5.2 Harga pekerjaan bored pile tanpa ground anchor ....... 87 Tabel 5.3 Harga pekerjaan bored pile dengan ground anchor .... 88 xix “Halaman ini sengaja dikosongkan” xx BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Masalah Jalan tol merupakan salah satu sarana vital yang diperlukan unuk meningkatkan efisiensi perindustrian suatu perekonomian. Belakangan ini, kebutuhan akan jalan tol di seluruh wilayah yang pertumbuhan pembangunannya cukup pesat, menjadi semakin meningkat, termasuk Surabaya sebagai ibukota Provinsi Jawa Timur dan merupakan kota terbesar kedua di Indonesia setelah Jakarta, memerlukan penyediaan aksesibilitas yang tinggi dengan kota-kota lain dalam wilayah Jawa Timur. Berdasarkan hal tersebut, pemerintah memutuskan untuk membangun jalan baru, berupa sistem jalan tol yang terdiri atas 4 (empat) jalur koridor utama dari Surabaya, yaitu: 1. Jalan Tol Surabaya-Gresik, untuk koridor Barat-Laut 2. Jalan Tol Surabaya-Mojokerto, untuk koridor Barat-Daya 3. Jembatan Tol Surabaya-Madura, untuk koridor Utara 4. Jalan Tol Surabaya-Malang, untuk koridor Selatan Pada koridor Selatan, Surabaya-Malang, akan dibangun pula jalan tol ke arah timur yang dimulai dari antara Gempol dan Pandaan. Jalan Tol Gempol - Pandaan terbentang sepanjang 13,15 kilometer merupakan bagian dari jalan tol yang menghubungkan Surabaya – Pasuruan – Malang, Jawa Timur. Dalam proses pembangunannya terdapat beberapa kendala, salah satunya keterbatasan lahan yang terletak pada sta. 6+518 s/d 6+575. Disana terdapat pabrik kaca yang mengakibatkan terganggunya stabilitas lereng pada tepi jalan tol tepat di bawah pabrik. Apabila dilakukan pembebasan lahan terhadap pabrik kaca tersebut akan membutuhkan biaya yang sangat besar, sehingga untuk menghindari pembebasan lahan yang 1 2 membutuhkan biaya besar, dilakukan rekayasa geoteknik untuk memperkuat lereng pada sta. 6+518 s/d 6+575. Ada banyak alternatif perkuatan lereng, tetapi dari evaluasi awal dengan melihat kondisi aktual di lapangan, dipilih sistem soldier pile dan kombinasi soldier pile dengan ground anchor sebagai alternatif perkuatan lereng pada jalan tol Gempol-Pandaan sta. 6+518 s/d 6+575 ini. Tugas Akhir ini membahas tentang bagaimana perencanaan soldier pile untuk perkuatan lereng jalan tol Gempol-Pandaan Sta. 6+518 s/d 6+575 dan memilih perencanaan terbaik dari alternatif perencanaan yang ada dibandingkan dari segi biaya. Tugas Akhir ini juga membahas juga perencanaan subdrain di belakang lereng untuk menjaga agar lereng tetap dalam kondisi kering. Lokasi proyek dapat dilihat pada Gambar 1.1, Gambar 1.2 adalah gambar potongan melintang dari lereng yang akan diberi perkuatan, serta Gambar 1.3 adalah bor log dan SPT. 3 Gambar 1.1 Lokasi proyek. Gambar 1.2 Potongan melintang lereng. 4 Gambar 1.3. Bor Log dan SPT 1.2 Rumusan Masalah Secara umum berdasarkan latar belakang diatas, terdapat beberapa masalah yang harus dibahas : 1. Bagaimana merencanakan soldier pile di beberapa segmen jalan tol Gempol - Pandaan Sta. 6+518 s/d 6+575? 2. Di potongan yang soldier pile tinggi perlukah menggunakan ground anchor? 3. Bila pakai ground anchor, bagaimana perbandingan biayanya? 4. Bagaimana perencanaan subdrain di belakang soldier pile sehingga saat pelaksanaan tidak memperhitungkan pengaruh hujan. 5 1.3 Batasan Masalah Pada Tugas Akhir ini, permasalahan dibatasi pada pokokpokok pembahasan sebagai berikut: 1. Alternatif perkuatan lereng hanya menggunakan soldier pile dengan/tanpa angkur. 2. Perkuatan lereng yang direncanakan hanya pada sta. 6+518 s/d 6+575 dimana terdapat pabrik kaca. 3. Merencanakan saluran bawah permukaan (subdrain) di belakang lereng. 4. Tidak membahas perhitungan bangunan jalan. 5. Tidak membahas metode pelaksanaan. 1.4 Tujuan Tugas Akhir Tujuan dari Tugas Akhir ini adalah untuk mengetahui perencanaan soldier pile untuk perkuatan lereng dan perencanaan subdrain di belakang lereng pada jalan tol Gempol - Pandaan sta. 6+518 s/d 6+575. 1.5 Manfaat Tugas Akhir Adapun manfaat dari Tugas Akhir ini adalah untuk dapat mengetahui alternatif terbaik yang digunakan sebagai metode perkuatan lereng sesuai dengan kondisi lapangan. 6 “Halaman ini sengaja dikosongkan” BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Analisa Stabilitas Lereng Lereng adalah suatu permukaan tanah yang miring dan membentuk sudut tertentu terhadap suatu bidang horizontal dan tidak terlindungi (Das 1985). Analisis stabilitas lereng merupakan suatu analisis guna memeriksa keamanan lereng alamiah, lereng galian maupun lereng timbunan. Untuk menganalisa kestabilan lereng, perlu terlebih dahulu diketahui sistem tegangan yang bekerja pada tanah atau batuan serta sifat fisik dan mekanik dari tanah atau batuan tersebut. Tegangan di dalam massa batuan dalam keadaan alamiahnya adalah tegangan vertikal, tegangan horizontal, dan tekanan air pori. Sedangkan sifat mekanik yang mempengaruhi kestabilan suatu lereng adalah kohesi, sudut geser dalam, dan bobot isi. Secara prinsipnya, pada suatu lereng berlaku dua macam gaya yaitu gaya yang membuat massa batuan bergerak (gaya penggerak) dan gaya yang menahan massa batuan bergerak (gaya penahan). Suatu lereng akan longsor jika gaya penggerak lebih besar dari gaya penahannya. Secara matematis, kestabilan suatu lereng dapat dinyatakan dalam bentuk faktor keamanan (FK), dimana: ........................................ (2.1) Keterangan : Fk = angka keamanan τf = kekuatan tanah untuk menahan kelongsoran τd = gaya dorong yang bekerja sepanjang bidang longsor Kekuatan geser tanah terdiri dari dua komponen, yaitu kohesi dan sudut geser tanah, yang dapat dituliskan sebagai berikut : ............................... (2.2) 7 8 Keterangan : c = kohesi = sudut geser tanah = tegangan normal rata-rata pada permukaan bidang longsor Gambar 2.1 Letak τd dan τf Dengan cara yang sama, dapat juga dituliskan : .................................. (2.3) Keterangan : = kohesi = sudut geser yang bekerja sepanjang bidang longsor 2.2 Penyelidikan Tanah di Lapangan Jenis-jenis tanah tertentu sangat mudah sekali terganggu oleh pengaruh pengambilan contohnya di dalam tanah. Untuk menanggulangi hal tersebut, sering dilakukan beberapa pengujian di lapangan secara langsung. Pengujian di lapangan sangat berguna untuk mengetahui karakteristik tanah dalam mendukung beban pondasi dengan tidak dipengaruhi oleh kerusakan contoh tanah akibat operasi 9 pengeboran dan penanganan contoh (Hardiyatmo, 2010a). Oleh karena itu diusahakan melakukan penyelidikan tanah di lapangan (in-situ test). Pengujian di lapangan yang akan dilakukan adalah: Cone Penetration Test (Sondir) Standard Penetration test (SPT) 2.2.1 Cone Penetration Test (uji sondir) Uji sondir atau dikenal dengan uji penetrasi kerucut statis banyak digunakan di Indonesia. Pengujian ini merupakan suatu pengujian yang digunakan untuk menghitung kapasitas dukung tanah. Nilai-nilai tahanan kerucut statis atau hambatan konus (qc) yang diperoleh dari pengujian dapat langsung dikorelasikan dengan kapasitas dukung tanah (Hardiyatmo, 2010b). Pada uji sondir, terjadi perubahan yang kompleks dari tegangan tanah saat penetrasi sehingga hal ini mempersulit interpretasi secara teoritis. Dengan demikian meskipun secara teoritis interpretasi hasil uji sondir telah ada, dalam prakteknya uji sondir tetap bersifat empiris (Rahardjo, 2008). Keuntungan uji sondir (Rahardjo, 2008) : 1. Cukup ekonomis dan cepat. 2. Dapat dilakukan ulang dengan hasil yang relatif hampir sama. 3. Korelasi empirik yang terbukti semakin andal. 4. Perkembangan yang semakin meningkat khususnya dengan adanya penambahan sensor pada sondir listrik. Hambatan Konus (qc) Nilai yang penting diukur dari uji sondir adalah hambatan ujung konus (qc). Besarnya nilai ini seringkali menunjukkan identifikasi dari jenis tanah dan konsistensinya. Pada tanah pasiran, hambatan 10 ujung jauh lebih besar dari tanah berbutir halus. Pada pasir padat (dense) dan sangat padat (very dense), sondir ringan umumnya tidak dapat menembus lapisan ini. Schmertman, (1978) dalam Rahardjo, (2008) memberikan petunjuk sederhana untuk menginterpretasi data sondir untuk keperluan klasifikasi dan kondisi tanah. Gesekan Selimut (fs) Nilai fs dapat menggambarkan klasifikasi tanah. Selain itu rasio fs dan qc yang dikenal dengan nama rasio gesekan (Rf) dapat digunakan untuk membedakan tanah berbutir halus dan tanah berbutir kasar (Rahardjo, 2008). Dari beberapa hasil penelitian menunjukkan bahwa tanah berbutir kasar mempunyai nilai Rf yang kecil (<2%), sementara untuk tanah berbutir halus (lanau dan lempung) nilai Rf lebih tinggi. 2.2.2 Uji Penetrasi Standar (SPT) Suatu metode uji yang dilaksanakan bersamaan dengan pengeboran untuk mengetahui, baik perlawanan dinamik tanah maupun pengambilan contoh terganggu dengan teknik penumbukan. Uji SPT terdiri atas uji pemukulan tabung belah dinding tebal ke dalam tanah, disertai pengukuran jumlah pukulan untuk memasukkan tabung belah sedalam 300 mm vertikal. Dalam sistem beban jatuh ini digunakan palu dengan berat 63,5 kg, yang dijatuhkan secara berulang dengan tinggi jatuh 0,76 m. Pelaksanaan pengujian dibagi dalam tiga tahap, yaitu berturut-turut setebal 150 mm untuk masing-masing tahap. Tahap pertama dicatat sebagai dudukan, sementara jumlah pukulan untuk memasukkan tahap ke-dua dan ke-tiga dijumlahkan untuk memperoleh nilai pukulan N atau perlawanan SPT (dinyatakan dalam pukulan/0,3 m). 11 Tabel 2.1 dibawah ini menunjukkan Konsistensi tanah (untuk tanah dominan lanau dan lempung) dan Tabel 2.2 adalah pedoman memprakirakan harga ɸ dari harga NSPT untuk tanah dominan pasir (dari Teng, 1962) Tabel 2.1 Konsistensi tanah (untuk tanah dominan lanau dan lempung). Konsistensi tanah Taksiran harga kekuatan geser undrained, Cu kPa ton/ m2 Sangat lunak (very soft) 0 – 12.5 0 – 1.25 Lunak (soft) 12.5 – 25 Menengah (medium) Taksiran harga SPT, harga N Taksiran harga tahanan conus, qc (dari Sondir) kg/cm2 kPa 0 – 2.5 0 – 10 0 – 1000 1.25 – 2.5 2.5 – 5 10 – 20 1000– 2000 25 – 50 2.5 – 5. 5 – 10 20– 40 2000 – 4000 Kaku (stiff) 50 – 100 5.0 – 10. 10 – 20 40 –75 4000 – 7500 Sangat kaku (very stiff) 100 – 200 10. – 20. 20 – 40 75– 150 7500 – 15000 Keras (hard) > 200 > 20. > 40 > 150 > 15000 Sumber : Mochtar (2006), revised (2012) 12 Tabel 2.2 Pedoman memprakirakan harga ɸ dari harga NSPT. untuk tanah dominan pasir (dari Teng, 1962). Kondisi kepadatan Relative Density (kepadatan relatif) Rd Perkiraan Harga NSPT Perkiraa n harga ɸ (º) Perkiraan berat volume jenuh, γsat (ton/m3) very loose (sangat renggang) 0 % s/d 15 % 0 s/d 4 0 s/d 28 < 1.60 loose (renggang) 15 % s/d 35 % 4 s/d 10 28 s/d 30 1.50 – 2.0 medium (menengah) 35% s/d 65 % 10 s/d 30 30 s/d 36 1.75 – 2.10 dense (rapat) 65% s/d 85 % 30 s/d 50 36 s/d 41 1.75 – 2.25 very dense (sangat rapat) 85% s/d 100 % > 50 41* * perkiraan oleh Mochtar (2009) 2.3 Perhitungan Stabilitas dengan Program Bantu X-Stabl X-Stabl adalah sebuah program komputer yang digunakan untuk menganalisis stabilitas sebuah talud (bidang miring). Analisis dilakukan dengan memodelkan minimum 100 bidang longsor yang kemudian didapat 10 bidang longsor kritis. Parameter tanah yang dibutuhkan pada program ini meliputi : sat, t, c’, , letak muka air tanah, dan 13 koordinat permukaan tanah yang akan ditinjau. Sedangkan output yang diperoleh dari program XSTABL adalah angka keamanan (SF), jari-jari bidang longsor, koordinat bidang longsor serta momen penahan dari tanah yang ditinjau. 2.4 Tekanan Tanah Lateral Tekanan lateral tanah adalah tekanan oleh tanah pada bidang horizontal. Contoh aplikasi teori tekanan lateral adalah untuk desain-desain seperti dinding penahan tanah, dinding basement, terowongan, dll. Tekanan lateral tanah dapat dibagi menjadi 3 kategori, yaitu: Jika dinding tidak bergerak K menjadi koefisien tekanan tanah diam (K0) Jika dinding bergerak menekan ke arah tanah hingga runtuh, koefisien K mencapai nilai maksimum yang dinamakan tekanan tanah pasif (Kp) Jika dinding menjauhi tanah, hingga terjadi keruntuhan, nilai K mencapai minimum yang dinamakan tekanan tanah aktif (Ka) Gambar berikut ini mendeskripsikan tentang arah pergerakan dinding menurut tekanan lateral yang bekerja. Tekanan Tanah Aktif (Ka) (Dinding menjauhi tanah) Tekanan Tanah Diam (Ko) Tekanan Tanah Pasif (Kp) (Dinding mendekati tanah) (Sumber: Weber, 2010) Gambar 2.2 Jenis tekanan tanah berdasarkan arah pergerakan dinding. 14 Beberapa teori tentang tekanan tanah aktif dan pasif, serta tekanan tanah diam adalah teori Rankine dan Coulomb. Pada bab ini hanya akan dibahas teori Rankine. Adapun penjelasan mengenai teori Rankine tersebut adalah sebagai berikut: Teori Rankine (1857) Teori Rankine berasumsi bahwa: Tidak ada adhesi atau friksi antara dinding dengan tanah (friksi sangat kecil sehingga diabaikan). Tekanan lateral terbatas hanya untuk dinding vertikal 90°. Kelongsoran (pada urugan) terjadi sebagai akibat dari pergeseran tanah yang ditentukan oleh sudut geser tanah (ϕ´). Tekanan lateral bervariasi linier terhadap kedalaman dan resultan tekanan yang berada pada sepertiga tinggi dinding, diukur dari dasar dinding. Resultan gaya bersifat pararel terhadap permukaan urugan. 2.4.1 Tekanan Tanah Aktif (Ka) Menurut Rankine Disebut tekanan tanah aktif jika tekanan yang bekerja mengakibatkan dinding menjauhi tanah yang ditahan, seperti ditunjukkan oleh gambar di bawah ini: Gambar 2.3 Tekanan tanah aktif. 15 Keruntuhan tanah mengikuti prinsip lingkaran Mohr (Mohr-Coulomb). Jika pergerakan dinding membuat Δx semakin besar, maka pada akhirnya, lingkaran Mohr akan menyentuh garis keruntuhan (Menurut Rankine, sudut keruntuhan adalah sebesar 45 + ' ), sehingga keruntuhan akan 2 terjadi. Tahanan geser tanah mengikuti persamaan: τf = c´ + σv´ tan ϕ´................................ (2.4) dimana: τf : tahanan geser tanah σ´v : tekanan efektif tanah c´ : kohesi tanah ϕ´ : sudut geser tanah Gambar 2.4 Lingkaran Mohr tekanan aktif. Besar gaya-gaya yang persamaan sebagai berikut: σv´ = σ´1 σh´ = σ´3 bekerja mengikuti 16 ' ' '1 '3 tan 2 45 2c' tan 45 .... (2.5) 2 2 ' ' '3 '1 tan 2 45 2c' tan 45 ... (2.6) 2 2 dimana: σ´h : tekanan lateral tanah σ´v : tekanan efektif tanah c´ : kohesi tanah ϕ´ : sudut geser tanah Ka : koefisien tekanan tanah aktif, Ka : tan2 (45 - ' ) 2 Karena Ka = tan2 (45 - ' ), maka besar tekanan 2 saat terjadi keruntuhan menggunakan persamaan yang dikenal dengan nama Bell’s Equation, yaitu: ' ' 'ha 'v tan 2 45 2c' tan 45 2 2 'ha 'v K a 2c' K a .............................. (2.7) dimana: σ´ha : tekanan lateral aktif σ´v : tekanan efektif tanah c´ : kohesi tanah ϕ´ : sudut geser tanah Ka : koefisien tekanan tanah aktif, Ka = tan2 (45 - ' ) 2 Resultan tekanan aktif akibat beban luar dan pengaruh air dapat dideskripsikan oleh gambar berikut ini: 17 Gambar 2.5 Resultan tekanan tanah aktif. . Total tekanan tanah yang bekerja dirumuskan mengikuti: Pa = 0,5γ´∙H∙Ka - 2c´∙√Ka ..................... (2.8) dimana: Pa : total tekanan tanah aktif σ´v : tekanan efektif tanah c´ : kohesi tanah H : tinggi dinding penahan tanah Ka : koefisien tekanan tanah aktif, Ka : tan2 (45 - ' ) 2 Jika permukaan tanah yang ditahan, pada permukaan atas elevasinya meningkat, maka rumus mencari Ka adalah sebagai berikut: K a cos cos cos 2 cos 2 ' cos cos 2 cos 2 ' ........... (2.9) dimana: ϕ´ : sudut geser tanah α : sudut elevasi tanah di permukaan atas dinding Ka : koefisien tekanan tanah aktif 18 : tan2 (45 - Ka ' ) 2 15° H Gambar 2.6 Contoh dinding penahan tanah dengan permukaan atas yang meningkat elevasinya. Total tekanan tanah yang bekerja dirumuskan mengikuti: Pa = 0,5γ∙H2∙Ka ................................ (2.10) dimana: Pa : total tekanan tanah aktif H : tinggi dinding penahan tanah Ka : koefisien tekanan tanah aktif Ka : tan2 (45 - ' ) 2 2.4.2 Tekanan Tanah Pasif (Kp) Menurut Rankine Disebut tekanan tanah pasif jika tekanan yang bekerja mengakibatkan dinding mendekati tanah yang ditahan. 19 Gambar 2.7 Tekanan tanah pasif. Keruntuhan tanah mengikuti prinsip lingkaran Mohr (Mohr-Coulomb). Jika pergerakan dinding membuat Δx semakin besar, maka pada akhirnya, lingkaran Mohr akan menyentuh garis keruntuhan. Tahanan geser tanah mengikuti persamaan 2.4. Gambar 2.8 Lingkaran Mohr tekanan pasif. 20 Besar gaya-gaya pada gambar di atas adalah sebagai berikut: σv´ = σ´3 σh´ = σ´1 ' ' '1 '3 tan 2 45 2c' tan 45 2 2 ..................... (2.11) dimana: σ´h : tekanan lateral tanah σ´v : tekanan efektif tanah c´ : kohesi tanah ϕ´ : sudut geser tanah Kp : koefisien tekanan tanah aktif, Kp : tan2 (45 + ' ) 2 Karena Kp = tan2 (45 + ϕ´/2), maka besar tekanan lateral saat terjadi keruntuhan mengikuti persamaan: 'hp v ' tan 2 45 2c' tan 45 2 2 'hp v 'K p 2c' K p ............................. (2.12) dimana: σ´hp : tekanan lateral pasif σ´v : tekanan efektif tanah c´ : kohesi tanah ϕ´ : sudut geser tanah Kp : koefisien tekanan tanah aktif Kp : tan2 (45 + ' ) 2 Resultan tekanan pasif akibat beban luar dan pengaruh air dapat dideskripsikan sebagai berikut: .................... 21 Gambar 2.9 Resultan tekanan tanah pasif. Total tekanan tanah yang bekerja dirumuskan sebagai berikut: Pp = 0,5γ∙H∙Ka + 2c∙√Ka ................... (2.13) Jika permukaan tanah yang ditahan, pada permukaan atas elevasinya meningkat, maka rumus mencari Kp adalah: K p cos cos cos 2 cos 2 ' ........... (2.14) cos cos 2 cos 2 ' dimana: ϕ´ : sudut geser tanah α : elevasi tanah di permukaan atas dinding Kp : koefisien tekanan tanah aktif Kp : tan2 (45 + ' ) 2 22 Gambar 2.10 Kasus permukaan atas yang meningkat elevasinya. Total tekanan tanah yang bekerja dirumuskan mengikuti: Pp = 0,5γ∙H2∙Kp ................................. (2.15) dimana: Pa : total tekanan tanah pasif α : sudut elevasi tanah di permukaan atas dinding Kp : koefisien tekanan tanah aktif Kp : tan2 (45 + ' ) 2 2.4.3 Tekanan Tanah Diam (K0) Untuk tanah berbutir, koefisien tekanan tanah dalam keadaan diam dapat diwakili oleh hubungan empiris yang diperkenalkan oleh Jaky (1944). K0 = 1 – sin Ø .................................. (2.16) 23 2.5 Dinding Penahan Tanah Dinding penahan tanah adalah struktur yang didesain untuk menjaga dan mempertahankan dua muka elevasi tanah yang berbeda (Coduto,2001). Dinding penahan tanah berfungsi untuk menyokong tanah serta mencegahnya dari bahaya kelongsoran baik akibat air hujan, berat tanah itu sendiri, maupun akibat beban yang bekerja diatasnya. Jeni-jenis dinding penahan tanah bermacam-macam disesuaikan dengan keadaan lapangan dan aplikasi yang akan digunakan. Menurut O’Rourke dan Jones (1990) dinding penahan tanah dapat dibedakan atas 2 bagian yakni Sistem Stabilisasi Eksternal (Externally Stabilized System) yang terbagi atas Gravity Walls dan In-Situ atau Embedded Walls dan Sistem Stabilisasi Internal (Internally Stabilized System) yang terbagi atas Reinforced Soil Walls dan In-Situ Reinforcement. Sistem stabilisasi eksternal merupakan sistem yang memanfaatkan berat dan kekakuan struktur; dan sistem stabilisasi internal yang memperkuat tanah untuk mencapai kestabilan yang dibutuhkan. a) Sistem Stabilisasi Eksternal Sistem Stabilisasi Eksternal adalah sistem dinding penahan tanah yang menahan beban lateral dengan menggunakan berat dan kekakuan struktur. Sistem ini merupakan sistem satu - satunya yang ada sebelum tahun 1960, dan sampai saat ini digunakan. Sistem ini terbagi menjadi dua kategori yaitu dinding gravitasi yang memanfaatkan masa yang besar sebagai dinding penahan tanah seperti pada Gambar 2.11 dan Insitu wall yang mengandalkan kekuatan lentur sebagai dinding penahan tanah misalnya sheet pile wall pada Gambar 2.12. 24 Gambar 2.11 Gravity Wall Gambar 2.12. Sheet Pile Wall b) Sistem Stabilisasi Internal Sistem stabilisasi internal merupakan sistem yang memperkuat tanah untuk mencapai kestabilan yang dibutuhkan. Sistem ini berkembang sejak tahun 1960 dan dibagi menjadi dua kategori yaitu reinforced soils; dan in-situ reinforcement. Reinforced soil merupakan sistem yang menambah material perkuatan saat tanah diurug, sedangkan in-situ reinforcement merupakan sistem yang menambah 25 material perkuatan dengan cara dimasukkan ke dalam tanah. Gambar 2.13 Mechabically stabilized earth. (Sumber : Earth Retaining Structures Manual, 2010) 2.6 Turap Konstruksi turap adalah satu konstruksi yang banyak digunakan dalam rekayasa sipil, yang bisa berupa konstruksi sederhana hingga konstruksi sangat berat. Modul ini berisi uraian tentang jenis-jenis turap yang biasa digunakan dan perhitungan untuk perencanaan turap dalam jenis cantilever. Turap cantilever merupakan jenis turap yang paling sederhana dalam metode pelaksanaannya. 2.6.1 Jenis dan Fungsi Turap Tiang-tiang turap (sheet piles) sering digunakan untuk membangun sebuah dinding yang berfungsi sebagai penahan tanah, yang bisa berupa konstruksi berskala besar maupun kecil. Sebagai contoh pada gambar 2.14, terlihat konstruksi dinding turap (sheet pile walls) yang mengarah ke pantai yang dapat berupa sebuah dermaga atau sebuah fasilitas dok kapal. Dinding turap, oleh karena fungsinya sebagai penahan tanah, maka konstruksi ini digolongkan juga sebagai jenis lain dari dinding penahan tanah (retaining walls). Perbedaan mendasar antara dinding 26 turap dan dinding penahan tanah terletak pada keuntungan penggunaan dinding turap pada kondisi tidak diperlukannya pengeringan air (dewatering). Terdapat beberapa jenis tiang turap yang biasa digunakan: (a) tiang turap kayu, (b) tiang turap beton pracetak (precast concrete sheet piles), dan (c) tiang turap baja. Gambar 2.14 Contoh dinding turap: (a) turap di air, (b) braced cut. 2.6.2 Jenis dan Metode Konstruksi Turap Pada prinsipnya, perencanaan dinding turap dapat dibagi menjadi dua jenis, yaitu: (a) dinding cantilever (cantilver walls) dan (b) dinding berjangkar (anchored walls). Turap dengan dinding cantilever, sebagaimana dinyatakan dalam namanya adalah tiang yang ujungnya tertahan oleh tanah sehingga seolah-olah tergantung. Stabilitas turap jenis ini sangat tergantung pada panjang penanaman tiang. Sedangkan turap berjangkar, disamping ujungnya tertanam, di sekitar ujung lainnya dipasang jangkar yang akan memberikan gaya tarik melawan kecenderungan tiang turap terdorong ke arah yang berlawanan dengan tanah. 27 Dalam metode konstruksi tiang turap terdapat beberapa cara, yaitu pertama dengan meletakkannya di dalam tanah yang terlebih dahulu digali lalu kemudian diisi kembali dengan tanah isian, dan yang kedua dengan memancangkannya ke dalam tanah, kemudian tanah di depannya digali. Atau dalam hal konstruksi dermaga, tiang turap dipancangkan dalam air hingga mencapai tanah, kemudian tanah isian diberikan di belakangnya. Dalam banyak kasus tanah isian yang diletakkan di belakang dinding turap biasanya adalah tanah granular. Sementara tanah di bawah garis penggalian bisa tanah pasir atau lempung. Permukaan tanah pada sebelah dimana air berada biasanya diacu sebagai garis galian (dredge line). Berdasarkan hal ini terdapat dua macam metode konstruksi turap, yaitu (a) struktur urugan (backfilled structure) dan (b) struktur galian (dredged structure). Langkah-langkah pelaksanaan struktur urugan diperlihatkan pada Gambar 2.15 dan struktur galian pada Gambar 2.16. Gambar 2.15 Langkah-langkah konstruksi untuk struktur urugan. 28 Gambar 2.16 Langkah-langkah konstruksi untuk struktur galian. 2.6.3 Turap Cantilever Dinding turap cantilever biasanya direkomendasikan untuk dinding dengan ketinggian sedang, berkisar 6 m atau kurang di atas garis galian. Pada dinding ini, turap berprilaku seperti sebuah balok lebar cantilever di atas garis galian. Prinsip dasar untuk menghitung distribusi tekanan tanah lateral tiang turap cantilever dapat dijelaskan dengan bantuan Gambar 2.17, yang menunjukkan prilaku leleh dinding cantilever yang tertanam pada lapisan pasir di bawah garis galian. Dinding berputar pada titik O. Oleh karena adanya tekanan hidrostatik pada masingmasing sisi dinding, maka tekanan ini akan saling menghilangkan, dengan demikian yang diperhitungkan hanya tekanan tanah lateral efektif saja. Pada Zona A, tekanan lateral hanyalah tekanan tanah aktif saja yang berasal dari tanah sebelah di atas garis galian. 29 Sementara pada Zona B, oleh karena pelenturan dinding di daerah ini, maka bekerja tekanan tanah lateral aktif dari bagian tanah sebelah atas garis galian dan tekanan tanah pasif di bawah garis galian di sebelah air. Kondisi pada Zona B ini akan berkebalikan dengan Zona C, yaitu di bawah titik rotasi O. Distribusi tekanan tanah bersih ditunjukkan pada Gambar 2.17 (b), namun untuk penyederhanaan biasanya Gambar 2.17 (c) akan digunakan dalam perencanaan. Gambar 2.17 Tiang turap cantilever tertanam pada pasir. a) Turap Cantilever pada Pasir Untuk mengembangkan hubungan untuk kedalaman penanaman tiang turap yang dibutuhkan di dalam tanah granular perhatikanlah Gambar 2.18 (a). Tanah yang akan ditahan oleh dinding turap, berada di atas garis galian, adalah juga tanah granular. Permukaan air tanah berada pada kedalaman L1 dari puncak tiang. 30 Gambar 2.18 Tiang turap cantilever tertanam pada (a) variasi diagram tekanan pasir : bersih (b) variasi momen. b) Turap Cantilever pada Lempung Dalam beberapa kasus, tiang turap cantilever harus disorongkan ke dalam lapisan lempung yang mempunyai kohesi taksalur (undrained cohesion), c (konsep f = 0). Gambar 2.19 memperlihatkan sebuah dinding turap yang disorongkan ke dalam lempung dengan bahan isian di belakang turap adalah tanah granular yang terletak di atas garis galian. Misalkanlah permukaan air terletak pada kedalaman L1 di bawah puncak turap, diagram untuk distribusi tekanan tanah di atas permukaan garis galian dapat digambarkan. 31 Gambar 2.19 Tiang turap cantilever tertanam pada lapisan lempung. 2.7 Konsep Penggunaan Cerucuk untuk Meningkatkan Daya Dukung Tanah Penggunaan cerucuk dimasukkan untuk menaikkan tahanan geser tanah. Bila tahanan tanah terhadap geser meningkat, daya dlikung tanah juga meningkat. Asumsi yang dipergunakan dalam konstruksi cerucuk dapat dilihat pada Gambar 2.20. Pada gambar tersebut kelompok tiang (cerucuk) dengan "rigid cap" pada permukaan tanah menerima gaya horisontal. Gaya horisontal ini adalah merupakan tegangan geser yang terjadi sepanjang bidang gelincir. Konstruksi cerucuk yang dapat dipakai yaitu, cerucuk bambu, cerucuk kayu, cerucuk beton (mikropile) dan lain-lain. 32 Gambar 2.20 Asumsi gaya yang diterima cerucuk. (NAVFAC DM-7, 1971) Untuk menghitung kebutuhan cerucuk per-meter, terlebih dahulu ditentukan kekuatan 1 (satu) tiang/cerucuk untuk menahan gaya horisontal. Kemudian berdasarkan perbandingan dari besarnya momen penggerak dengan memon penahan yang dibutuhkan ditentukan jumlah tiang/cerucuk yang diperlukan. Sesuai dengan syarat kestabilan lereng, maka dengan pemberian cerucuk harga angka keamanan dari kestabilan lereng harus dibuat menjadi sekurang-kurangnya 1.10 untuk kondisi dengan beban sementara (kendaraan) dan sekurang-kurangnya 1.50 untuk kondisi hanya beban timbunan embankment saja. Adapun prosedur dari perlindungan kebutuhan cerucuk adalah sebagai berikut (NAVFAC DM-7, 1971) : a. Perhitungan kekuatan 1 (satu) buah cerucuk terhadap gaya horizontal. Menghitung faktor kekakuan relatif (T) EI T f 1 5 .......................................... (2.17) Dimana: E = modulus elastisitas tiang (cerucuk), kg/cm2 I = momen inersia tiang (cerucuk), cm4 f = koefisien darl variasi modulus tanah, kg/cm³ T = dalam cm 33 Harga f didapat dengan bantuan Gambar 2.21 (dari Design Manual, NAVFAC DM-7 1971) yang merupakan grafik hubungan antara f dengan unconfined compression strength, qu = 2 Cu. Menghitung gaya horisontal yang mampu ditahan 1 (satu) tiang. Mp = FM (P x T) ............................................. (2.18) Dimana: Mp = momen lentur yang bekerja pada cerucuk akibat beban P, kg-cm FM = koefisien momen akibat gaya lateral P P = gaya horisontal yang diterima cerucuk, kg T = faktor kekakuan relatif, cm Dengan merencanakan panjang cerucuk yang tertahan di bawah/atas bidang gelincir (L) didapat L/T. Dari harga L/T pada kedalaman (=Z) dengan bantuan Gambar 2.22 (dari Design Manual, NAVFAC DM-7 1971) maka didapatkan harga FM. Jadi gaya horisontal yang mampu dipikul oleh 1 (satu) cerucuk adalah : P Mp ........................................................ (2.19) FM xT Gaya maksimal Pmax yang dapat ditahan oich satu cerucuk terjadi bila Mp = momen maksimum lentur bahan cerucuk. Bila kekuatan bahan dan dimensi bahan diketahui, maka : 34 Gambar 2.21 Mencari harga f untuk berbagai jenis tanah. (dari NAVFAC DM-7 1971) Harga Mp yang telah diperoleh kemudian dipergunakan untuk menghitung gaya maksimum (Pmax) yang dapat ditahan oleh satu cerucuk, yaitu: Pmax 1 cerucuk = Mpmax 1cerucuk xFkg ......... (2.20) FM xT Dimana menurut Mochtar & Arya (2002), Fkg = 2,30 x Yt x Ys x Yn x YD ......................... (2.21) Dimana: Yt = variasi rasio tancap untuk Xt < 5, Yt = 0.05 Xt untuk 5 < Xt < 20, Yt = 0.09 (Xt) – 0.35 untuk Xt > 20 35 Yt = 1.45 Xt = rasio tancap = L/D Ys = variasi spasi = - 0.057(Xs)² + 0.614 (Xs) – 0.658 Xs = Spasi = S/D Yn = variasi jumlah (sejajar) = 1.051 – 0.047(Xn) Xn = jumlah cerucuk YD = 46.616(XD) – 3.582 XD = Rasio = D/T 36 Gambar 2.22 Grafik untuk menentukan besarnya. FM (NAVFAC DM-7, 1971) b. Untuk menghitung banyaknya tiang/cerucuk per-meter, maka ditentukan gaya horisontal total yang terjadi pada bidang gelincir (Pt). Gaya horizontal Pt tersebut kemudian direncanakan untuk dipikul oleh cerucuk. 37 Untuk itu, Momen Dorong (MD) yang terjadi akibat beban timbunan dan beban lain yang ada perlu dihitung. Dengan menggunakan Xstabl, Geoslope, atau lainnya diperoleh angka keamanan minimum (SF min), Momen Penahan (MR), titik pusat bidang longsor, dan jari-jari kelongsoran. Dari data yang diperoleh tersebut kemudian dihitung Momen Dorong (MD), yaitu: Momen Dorong (MD) = ............................ (2.22) Dimana : SF = Safety factor /angka keamanan MR = Σ∆cu x L x R Σ∆cu = tegangan geser undrained tanah dasar L = panjang bidang gelincir R = jari – jari putar bidang gelincir Setelah besarnya MD dan MR diketahui, langkah selanjutnya adalah menghitung Momen Penahan Tambahan (∆MR) yang diperlukan untuk meningkatkan Angka Keamanan, SF, caranya : Menentukan Angka Keamanan Rencana (SF min) SF renc ≥ 1.10 untuk beban sementara SF renc ≥ 1.50 untuk beban tetap Menghitung Momen Penahan Tambahan (∆MR) ∆MR = (SF renc – SF min) x MD .............. (2.23) Dengan diperolehnya harga ∆MR. besarnya tambahan gaya yang harus dipikul oleh cerucuk (Pt) dapat ditentukan dengan cara: Pt = , dimana R = jari – jari kelongsoran 38 Jumlah cerucuk (n) yang harus dipasang persatuan panjang adalah n = = ........................... (2.24) 2.8 Perencanaan Soldier Pile Soldier Pile adalah dinding penahan tanah pada suatu galian yang terdiri dari rangkaian/barisan bored pile yang terbuat dari beton yang dicor di tempat (cast in situ). Sebagai struktur penahan tanah, soldier pile dapat digunakan pada hampir semua jenis tanah dan segala jenis lapangan. Soldier pile merupakan bored pile yang akan difungsikan sebagai penahan tanah dan akan diaplikasaikan menerima/menahan gaya atau beban horizontal yang ditimbulkan dari tekanan tanah maupun air yang ditahannya serta bangunan yang ada di sebelahnya. Kedalaman dan diameter soldier pile tergantung dari perhitungan kekuatan, berdasarkan ketinggian lereng, jenis tanah dan perkiraan beban horizontal yang ada. Gambar 2.23 Soldier Pile Wall. 39 2.9 Metode Perkuatan dengan Ground Anchor Perkuatan dengan ground anchor dapat dilihat pada gambar berikut ini. Gambar 2.24 Soldier pile dengan ground anchor. Perencanaan Angkur mengacu pada Caltrans Trenching and Shoring Manual, dimana rumus yang digunakan : Pult = π d Lb γ hm (tanθ) ......................................... (2.25) dimana : d : diameter lubang bor Lb : panjang pengikat angkur γ : berat jenis tanah θ : sudut geser tanah CG : panjang setengah Lb (Lb/2) hm : jarak vertikal dari muka tanah ke CG ψ : sudut asumsi bidang longsor 40 Gambar 2.25 Perencanaan ground anchor. 2.10 Saluran Bawah Permukaan pada Lereng (subdrain) Saluran bawah permukaan (subdrain) berfungsi untuk mengeringkan lahan agar tidak terjadi genangan air apabila terjadi hujan. Gambar 2.26 merupakan contoh saluran bawah permukaan pada lereng. Gambar 2.26 Saluran bawah permukaan pada lereng. BAB III METODOLOGI Penyelesaian Tugas Akhir ini dengan judul Perencanaan Soldier Pile untuk Perkuatan Lereng Jalan Tol Gempol - Pandaan STA. 6+518 s/d 6+575 akan dilakukan beberapa tahapan yaitu: 3.1 Studi Pustaka Tahapan studi pustaka dilakukan untuk mendapatkan pendalaman pemahaman terhadap permasalahan supaya pencapaian tujuan dapat dilakukan dengan tepat. Oleh karena itu di perlukan beberapa literatur untuk mendapatkan teori-teori yang relefan yang meliputi pembahasan: 1. Analisa Stabilitas Konstruksi Lereng Studi literatur mencakup stabilitas lereng maupun konstruksi penahan tanah itu sendiri 2. Konstruksi Penahan Tanah Studi literatur mencakup konstruksi penahan tanah yang tepat disesuaikan dengan kondisi lapangan, kemiringan lereng. 3. Metode Perkuatan Lereng Studi literatur mencakup perhitungan perkuatan lereng yang akan diterapkan pada konstruksi lereng. 3.2 Pengumpulan Data Data-data yang akan digunakan dalam pembuatan proposal antara lain: 1. Data Umum Proyek 2. Gambar Shop Drawing, Plan, Potongan Memanjang dan Melintang 3. Data Tanah: Bor Log Soil Properties 41 42 3.3 Analisa Data Tanah Analisa ini meliputi penggambaran profil melintang lapisan-lapisan tanah berdasarkan data tanah yang telah diperoleh. Penggambaran ini dilakukan sebagai parameter yang digunakan pada proses perencanaan. 3.4 Analisa Stabilitas Lereng Analisa stabilitas lereng dilakukan untuk mendapatkan angka keamanan yang ada sebelum diberikan perkuatan dengan alternatif sebagai berikut: Soldier Pile tanpa Ground Anchor Soldier Pile dengan Ground Anchor 3.5 Menentukan Koefisien Tekanan Tanah Lateral dan Menghitung Tekanan Tanah Lateral Dari data tanah yang diperoleh, dihitung koefisien tanah menurut Rankine. Kemudian dihitung tekanan tanah lateral yang akan ditahan oleh soldier pile. 3.6 Perhitungan Alternatif Perkuatan Lereng Setelah diperoleh besarnya tekanan tanah, direncanakan alternatif perkuatan tanah yaitu soldier pile tanpa ground anchor dan soldier pile dengan ground anchor. 3.7 Menghitung Biaya Bahan dari Alternatif Perkuatan Lereng Dari kedua alternatif perkuatan tanah soldier pile tanpa ground anchor dan soldier pile dengan ground anchor, dihitung biaya bahan dan galian yang kemudian dibandingkan dan dipilih alternatif yang paling ekonomis. 43 3.8 Merencanakan Saluran Bawah Permukaan (subdrain) 3.9 Bagan Alir Berikut ini adalah diagram alir dalam penulisan Tugas Akhir. Untuk menjaga muka air tanah tidak naik setinggi lereng, digunakan subdrain di lereng untuk mempercepat penurunan muka air tanah. 44 Mulai Pengumpulan Data: 1. Gambar shop drawing, plan, potongan memanjang dan melintang 2. Data tanah Bor Log Soil Properties Studi literatur Analisa data tanah Analisa stabilitas lereng Menentukan koefisien tekanan tanah lateral dan menghitung tekanan tanah lateral Alternatif perkuatan lereng Tidak Oke Soldier pile tanpa angkur Soldier pile dengan angkur Cek stabilitas Cek stabilitas Oke Cek ekonomis total biaya bahan dari variasi perkuatan lereng Oke Perencanaan saluran bawah permukaan (subdrain) Kesimpulan dan saran Selesai Gambar 3.1 Diagram alir Tugas Akhir. Tidak Oke BAB IV ANALISA DATA TANAH 4.1. Data Tanah 4.1.1. Lokasi Data Tanah Tanah yang digunakan adalah pendekatan dari hasil penyelidikan tanah di daerah tol Gempol-Pandaan pada satu titik. Gambar 4.1 Lokasi perencanaan pekuatan lereng. (Sumber : Google Maps, 2015) 4.1.2 Penyelidikan Lapisan Tanah Pekerjaan penyelidikan tanah di lapangan dilaksanakan mengikuti ASTM (American Standard for Testing Material). Pengeboran dilakukan sampai kedalaman 16 meter dari original ground level, dengan pengambilan contoh tanah tidak terganggu (undisturbed sample) dan pelaksanaan SPT setiap interval 2 meter (SPT pertama kali dilaksanakan pada kedalaman 1.50 meter dari original ground level). Pelaksanaan SPT dihentikan setelah harga SPT ≥ 60 sebanyak 3 kali berturut – turut setinggi 30 cm sampai 45 46 dengan ketebalan minimal 5 meter. Potongan melintang lereng dapat dilihat pada Gambar 4.2 dan hasil SPT dapat dilihat pada Gambar 4.3 .Data ini dipakai untuk menganalisa kondisi lapisan tanah dan parameternya. Gambar 4.2 Potongan melintang lereng. Gambar 4.3 Lapisan tanah dari hasil Bor dan grafik SPT. 47 4.2. Analisa Stabilitas Lereng 4.2.1 Analisa Data Tanah Tanah dianalisa dengan menggunakan data tanah asli dan data tanah behaving like sand. 4.2.1.1 Data Tanah Asli Data tanah asli yang diperoleh dari hasil bor log dan grafik nilai SPT pada perencanaan ini adalah seperti yang terlihat pada Tabel 4.1 berikut: Tabel 4.1 Data tanah asli. H m Jenis 0-2 2-4 4-6 6-8 8 - 10 10 - 12 12 - 14 14 - ∞ Lanau kepasiran Lanau kepasiran Lanau kepasiran Pasir Lanau kepasiran Lanau kepasiran Lanau kepasiran Pasir, lanau, kerikil SPT n γt kN/m³ γ sat kN/m³ C kPa ϕ ° 10 18 20 50 0 31 18 20 155 0 13 18 20 65 0 80 18 20 400 0 80 18 20 400 0 80 18 20 400 0 80 18 20 400 0 80 18 20 30 20 Dengan menggunakan data tanah asli, dari program Xstabl diperoleh SF>1, ini berarti kondisi lereng tidak akan mengalami longsor. Namun kondisinya dengan di lapangan berbeda. Nilai SF<1 diperoleh dengan menganggap tanah sebagai pasir (behaving like sand). Maka pada perencanaan ini lereng direncanakan dalam 48 kondisi terburuk, jadi data tanah yang digunakan adalah data tanah behaving like sand. 4.2.1.2 Data Tanah Behaving Like Sand Data tanah dianalisa dengan asumsi behaving like sand untuk menyesuaikan dengan kondisi di lapangan. Perbedaan antara data tanah asli dengan data tanah behaving like sand adalah terdapat pada nilai c dan ϕ. Pada data tanah asli, tanahnya sesuai dengan hasil pengeboran, sedangkan pada behaving like sand data tanahnya menyerupai pasir. Dalam kasus ini tanah yang mengalami perubahan hanya setinggi lereng yaitu pada elevasi 1 s/d 18 meter. Dari asumsi tersebut diambil nilai c adalah 0, sedangkan nilai ϕ diasumsikan 30°, dianggap besifat seperti pasir atau dapat dilihat pada Tabel 4.2 berikut ini. Tabel 4.2 Data tanah behaving like sand. H m 0-2 2-4 4-6 6-8 8 - 10 10 - 12 12 - 14 14 - 18 18 - ∞ Jenis Lanau kepasiran Lanau kepasiran Lanau kepasiran Pasir Lanau kepasiran Lanau kepasiran Lanau kepasiran Pasir, lanau, kerikil Pasir, SPT n γt kN/m³ γ sat kN/m³ C kPa ϕ ° 10 18 20 0 30 31 18 20 0 30 13 18 20 0 30 80 18 20 0 30 80 18 20 0 30 80 18 20 0 30 80 18 20 0 30 80 18 20 0 30 80 18 20 30 20 49 lanau, kerikil 4.2.2 Pemodelan Lereng dalam X-Stabl Pemodelan dari lereng dalam program X-Stabl 5.202 th.1997 menggunakan beberapa ketentuan sebagai berikut: 1. Geometri Lereng Geometri lereng didapat dari data perencanaan. Geometri lereng yang dianalisa setinggi 18 meter seperti terlihat pada Gambar 4.4 dibawah ini. Gambar 4.4 Geometri lereng. 2. Metode analisa yang digunakan adalah metode irisan Bishop. 3. Bidang longsor lereng yang dianalisa untuk jangkauan bidang longsor yaitu stabilitas keseluruhan (overall stability). 50 Bidang longsor yang dianalisa mencakup keseluruhan badan lereng dari bagian atas sampai bagian bawah. Gambar 4.5 dan Gambar 4.6 adalah gambar bidang longsor dengan SF minimum menggunakan data tanah asli dan data tanah behaving like sand dengan asumsi muka air tanah berada pada kedalaman 18 m dari atas lereng, atau diasumsikan lereng dalam kondisi kering. Gambar 4.5 SF minimum lereng dengan data tanah asli. Gambar 4.6 SF minimum lereng dengan data tanah behaving like sand. 51 Pada kenyataan di lapangan, lereng berisi air, maka dicari SF minimum dengan variasi kedalaman letak muka air tanah. Hasilnya dapat dilihat pada Tabel 4.3 dan Tabel 4.4. Tabel 4.3 Nilai SF min berdasarkan variasi kedalaman muka air tanah menggunakan data tanah asli. No Kedalaman Muka SF min Air Tanah 1 0 2.063 2 -2 2.100 3 -6 2.214 4 -10 2.362 5 -14 2.492 6 -18 2.580 Tabel 4.4 Nilai SF min berdasarkan variasi kedalaman muka air tanah menggunakan data tanah behaving like sand. No Kedalaman Muka SF min Air Tanah 1 0 0.333 2 -2 0.341 3 -6 0.380 4 -10 0.458 5 -14 0.530 6 -18 0.566 Nilai SF dari data asli menunjukkan bahwa tanah tidak mengalami longsor walaupun dalam kondisi jenuh air, sedangkan pada kondisi behaving like sand menunjukkan tanah akan mengalami longsor. Kondisi behaving like sand lebih mendekati kondisi asli di lapangan, maka dalam perencanaan digunakan data tanah behaving like sand. 52 “Halaman ini sengaja dikosongkan” BAB V PERENCANAAN 5.1 Umum Alternatif perencanaan perkuatan lereng yang dipilih adalah perkuatan dengan soldier pile tanpa ground anchor dan perkuatan soldier pile dikombinasikan dengan ground anchor. 5.2 Analisa Stabilitas Dinding Berikut adalah tahapan analisa stabilitas dinding dengan menggunakan program X-Stable. 5.2.1 Data tanah behaving like sand Karena kondisi tanah di lapangan tidak sesuai dengan data tanah asli maka perlu dilakukan koreksi dan diambil data tanah behaving like sand. Data tanah behaving like sand tersebut dianalisa kembali dengan program X-Stable dan dengan beberapa kali percobaan dengan variasi letak initation dan termination point dari program X-Stable diperoleh hasil seperti yang ditunjukkan pada Tabel 5.1. Tabel 5.1 Hasil analisa data X-Stable terhadap tanah behaving like sand. No. SF R MR min m kNm 1 0.566 22.16 23150 2 0.574 23.11 25210 3 0.581 19.84 20810 4 0.591 24.75 29040 5 0.605 19.34 20540 6 0.606 25.60 30690 53 54 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 0.612 0.615 0.616 0.624 0.567 0.584 0.605 0.606 0.607 0.609 0.613 0.617 0.628 0.629 0.569 0.586 0.605 0.609 0.612 0.620 0.623 0.626 0.626 0.629 0.612 0.612 0.612 0.612 0.613 0.614 0.615 0.617 0.617 0.618 24.82 25.63 21.15 20.69 20.31 23.5 26.52 19.39 22.36 24.25 21.66 26.34 21.74 19.46 18.46 17.98 26.53 22.48 20.31 18.57 23.18 20.14 25.91 24.31 19.18 19.18 19.18 19.18 19.02 19.2 18.83 18.7 18.95 18.95 30640 31500 22220 24550 20170 26500 32100 19450 26570 29480 23000 31710 26730 19690 17880 17830 32150 26940 22690 20450 29080 20850 32860 31020 17970 17980 17990 17990 17710 17930 17430 17270 17820 17900 55 5.2.2 Bidang Longsor Lereng Pada analisa kelongsoran lereng digunakan data tanah pada Tabel 4.2 (data tanah behaving like sand) dengan kedalaman muka air tanah -18 m karena nantinya akan dipasang subdrain untuk menjaga lereng tetap kering. Dari data bidang longsor didapat bidang longsor yang paling banyak membutuhkan perkuatan bukan dari bidang longsor dengan SF minimum tetapi pada bidang longsor dengan SF = 0.591, jari - jari kelongsoran = 24.75 m, dan MR min = 29040 kNm. Maka data ini yang digunakan untuk merencanakan perkuatan. Gambar 5.1 berikut ini adalah gambar bidang longsor lereng yang diperoleh dari hasil X-Stable. Gambar 5.1 Bidang longsor lereng yang diperoleh dari hasil X-Stable. 56 Kemudian dicari juga bidang longsor dengan SF=1. Panjang bored pile harus memotong bidang longsor dengan SF=1 untuk memastikan tidak terjadinya longsor. Berikut gambar bidang longsor yng direncanakan perkuatan (SF=0.591) dan bidang dengan SF=1. Bidang longsor dengan SF kritis dapat dilihat pada Gambar 5.2 berikut ini. Gambar 5.2 Bidang longsor lereng dengan SF kritis dan SF=1. Bidang longsor dengan SF=1.082 terletak pada kedalaman 5.75 m, makan perencanaan kedalaman bored pile harus lebih besar dari 5.75 m. 57 5.2.3 Model Geometri Soldier Pile Perencanaan dimulai dengan penggambaran model geometri soldier pile yang dapat dilihat pada gambar 5.3 di bawah ini. Gambar 5.3 Model geometri soldier pile. 5.3 Perencanaan Soldier Pile tanpa Ground Anchor Perencanaan soldier pile dilakukan dengan langkahlangkah sebagai berikut 1. Perhitungan koefisien tekanan tanah Koefisien tekanan tanah aktif dan pasif diperoleh dengan menggunakan rumus Rankine yaitu: a. Koefisien tekanan tanah aktif Ka = tan² (45 - ), dan untuk kondisi tanah miring: 58 Ka = cos cos cos ² - cos² cos cos ² - cos² dimana: Ka1 = cos cos cos ² - cos² cos cos ² - cos² = cos 27 = 0.552 Ka2 cos 27 cos ²27 - cos²30 cos 27 cos ²27 - cos²30 = tan ²(45 - ) 2 20 = tan ²(45 - ) 2 = 0.490 b. Koefisien tekanan tanah pasif Kp = tan ²(45 ) dimana: Kp1 = tan ²(45 ) 2 2 20 = tan ²(45 ) 2 = 2.040 2. Perhitungan Tekanan Tanah a. Aktif (i) Titik 1 σv = q = 10 kN/m² σh = q x Ka1 59 = 10 kN/m² x 0.552 = 5.52 kN/m² (ii) Titik 2 atas σv = (γ x h) + q = (18 kN/m³ x 11 m) + 10 kN/m² = 208 kN/m² σh = ((γ x h) + q) x Ka1 = ((18 x 11) + 10) kN/m² x 0.552 = 114.77 kN/m² (iii) Titik 2 bawah σv = (γ x h) + q = (18 kN/m³ x 11 m) + 10 kN/m² = 208 kN/m² σh = (((γ x h) + q) x Ka2) – 2c = (((18 x 11) + 10) kN/m² x 0.490) - 2 x 30 x = 59.97 kN/m² (iv) Titik 3 σv = ((γ x h) + q) + (γ’ x Do) = (((18 x 11) + 10) + (10 Do)) kN/m² = (10 Do + 208) kN/m² σh = ((γ x h) + q) + (γ’ x Do) x Ka2 – 2c = ((((18 x 11) + 10) + (10 Do)) kN/m² x 0.490) – 2 x 30 x = (4.90 Do + 59.97) kN/m² b. Pasif (i) Titik 2 bawah σv = 0 σh = 2c 60 = 2 x 30 = 85.69 kN/m² (ii) Titik 3 σv = γ’ x Do = 10 Do Kn/m² σh = (γ’ x Do x Kp) + 2c = ((10 x Do x 2.040) + (2 x 30 x ))kN/m² = (20.4 Do + 85.69) kN/m² 3. Perhitungan Ea dan Ep a. Ea1 cos α = q x Ka1 x h x cos α = 10 x 0.552 x 11 x cos 27 = 54.08 kN/m b. Ea2 cos α = ½ x ((γ x h) x Ka1 x h x cos α = ½ x ((18 x 11) x 0.552 x 11 x cos 27 = 535.38 kN/m c. Ea3 = ((((γ x h) + q) x Ka2) – 2c )x h = ((((18 x 11) + 10) kN/m² x 0.490) 2 x 30 x ) x Do = 59.97 Do kN/m d. Ea4 = 1/2 x ((ɣ' x Do) x Ka2 x Do = 1/2 x ((10 x Do) x 0.490 x Do = 2.45 Do² kN/m e. Ep1 = 2c = 2c = 85.69 Do kN/m 61 f. Ep2 = 1/2 x ((ɣ' x Do x Kp) + (2c )) x Do = 1/2 x ((10 x Do x 2.040) + ( 2 x 30 x )) x Do = (10.2Do² + 85.69 Do) kN/m Gambar 5.4 Diagram tekanan tanah lateral. 62 4. Perhitungan Kedalaman Tiang ΣM3 =0 ΣM3 = Ea1 cos α x ((h/2)+Do) + Ea2 x ((h/3)+Do) + Ea3 x (Do/2) + Ea4 x (Do/3) - Ep1 x ((Do/2) – Ep2 x ((Do/3) = 297.43 + 54.08Do + 1963.06 + ΣM3 535.38Do + 28.51Do² + 0.82Do³ - 42.84 Do² - 3.40Do³ - 14.28Do² ΣM3 = -2.58Do³ - 27.14Do² + 589.46Do + 2260.49 Do = 12.76 m D = 1.2 x Do = 1.2 x 12.76 m = 15.31 m Panjang Tiang =D+h = 15.31 m + 11 m = 26.3 m 5. Mencari Nilai Momen Maksimum Menentukan Lokasi Zero Pressure Mx = -2.58x³ - 27.14x² + 589.46x + 2260.49 =0 Mx/Dx Mx/Dx = -7.75 x² - 54.28 x + 589.46 x = 5.9 m M maks = -2.58(5.9³) + 14.23(5.9²) + 557.01(5.9) + 2082.03 = 4263.15 kNm/m Jarak Pemasangan Bored Pile S = 1.2 m M maks = 5115.78 kNm 63 6. Perencanaan Tulangan a. Tulangan Utama Untuk keperluan perencanaan, mutu beton (f’c) adalah 30 Mpa dan mutu tulangan adalah 400 Mpa. Pu = 1014.54 kN M maks = 5115.78 kNm Dengan menggunakan progam PCA Cal, direncanakan bored pile berukuran 1200 mm dengan tulangan utama diameter 36 mm dan jumlah tulangan utama 34. Gambar 5.4 berikut ini adalah gambar diagram interaksi penulangan dari PCA Cal. Gambar 5.5 Diagram interaksi penulangan. 64 b. Tulangan Geser Dipakai pembebanan gaya geser terbesar pada bored pile, yaitu pada ujung bawah bored pile, dimana Vu = 1547205 N. Vu = 1547205 N ϕVc = ϕ x π D² =ϕ x π 1200² = 825946.158 N Vu – ϕVc = 1547205 N - 825946.158 N = 721258.842 N 0.67 x π D² = 0.67 x π (1200²) = 757752.148 N Vu – ϕVc < 0.67 x π D², maka hitung Vs Vs = – Vc = – 1032432.698 N = 901573.552 N S = Digunakan sengkang D19 Av = π 12² Fy = 283.53 mm² = 400 MPa S = = 150.95 mm Digunakan sengkang D19 – 150 mm. 65 7. Perencanaan Soldier Pile Sebagai Cerucuk Perencanaan soldier pile sebagai cerucuk dilakukan dengan langkah-langkah sebagai berikut a. Parameter yang digunakan: i. Panjang bored pile di bawah bidang longsor L = 15,24 m ii. Gaya Penahan (resisting) : Faktor Modulus Tanah (f) Dari grafik NAVFAC, DM-7, 1971 diperoleh: f = 0.032 x 40 = 1.28 kg/cm³ Momen Inersia (I): I = (D⁴), dimana: D = 120 cm I = (120⁴) = 10178760.2 cm⁴ Modulus Elastisitas Ew = 4700 Ew = 4700 Ew = 257429.6 kg/cm² Faktor Kekakuan Relatif (T) : T=( =( ) 1/5 ) 1/5 = 289.9 cm Koefisien Momen Akibat Gaya Lateral : Dari grafik NAVFAC, DM-7, 1971, diperoleh : L/T = 1524 cm / 289.9 cm = 5.26 Z =0 66 Fm = 0.9 b. Gaya horizontal yang mampu dipikul 1 cerucuk : P = M x Fkg/T.Fm Perencanaan Cerucuk: Diameter = 1200 mm F’c = 30 Mpa Fy = 400 Mpa D = 43 mm Jumlah tulangan 22 tulangan Dengan menggunakan Pca Cal didapat: Mn = 5005.1 kNm = 50051000 kgcm Mult = 0.8 . Mn = 0.8 . 53300000 kgcm = 42640000 kgcm M = 42640000 kgcm Fkg = 2.3 x Yt x Ys x Yn x YD Dimana : Yt = Variasi rasio tancap = 0.09 (Xt) – 0.35 (5 < Xt < 20) Xt = L/D = 1524 cm / 120 cm = 12.7 Yt = 0.09 (12.7) – 0.35 = 0.793 Ys = Variasi spasi = -0.057 (Xs)² + 0.614 (Xs) – 0.658 Xs = Spasi (S/D), diasumsikan 5.5 Ys = -0.057 (5.5)² + 0.614 (5.5) – 0.658 = 0.99 67 Yn = Variasi jumlah (sejajar) = 1.051 – 0.047 (Xn) Xn = Jumlah Cerucuk, disumsikan 1 Yn = 1.051 – 0.047 (1) =1 YD = Variasi diameter XD = D/T = (120cm/289.9 cm) = 0.414 XD > 0.12 YD = 2 Fkg = 2.3 x Yt x Ys x Yn x YD = 2.3 x 0.793 x 0.99 x 1 x 2 = 3.64 P = Mpmaks 1 cerucuk x Fkg / ( fm x T) = 42640000 kgcm x 3.64 / (0.9 x 289.9 cm) = 5948.78 kN c. Jumlah Cerucuk yang dibutuhkan : SFmin = 0.591 MRmin = 29040 kNm R(jari-jari) = 24.75 m SF rencana = 1.3 Mdorong = MRmin/SFmin = 29040 kNm / 0.591 = 49137.1 kNm ∆MR = (SFren – SFmin) x Mdorong = (1.3 – 0.591) x 49137.1 kNm = 34838.2 kNm n = 68 n = n = 0.237 Diperlukan 1 cerucuk. Dengan kedalaman bored pile 15.3 m memenuhi syarat dari perhitungan dengan konsep cerucuk, juga telah memotong bidang longsor dengan SF=1 pada kedalaman 5.75 m. Panjang total bored pile adalah 26.3 m. 7. Kontrol Defleksi Dengan menggunakan program SAP, diperoleh deformasi akibat gaya-gaya yang terjadi. Besarnya deformasi dapat dilihat pada Gambar 5.6. Gambar 5.6 Deformasi soldier pile tanpa ground anchor. 69 5.4 Perencanaan Soldier Pile dengan Ground Anchor Perencanaan soldier pile dilakukan dengan langkahlangkah sebagai berikut: 1. Perhitungan koefisien tekanan tanah Koefisien tekanan tanah aktif dan pasif diperoleh dengan menggunakan rumus Rankine yaitu: a. Koefisien tekanan tanah aktif Ka = tan² (45 - ), dan untuk kondisi tanah miring: Ka = cos cos cos ² - cos² cos cos ² - cos² dimana: Ka1 = cos cos cos ² - cos² cos cos ² - cos² = cos 27 = 0.552 Ka2 cos 27 cos ²27 - cos²30 cos 27 cos ²27 - cos²30 = tan ²(45 - ) 2 20 = tan ²(45 - ) 2 = 0.490 b. Koefisien tekanan tanah pasif Kp = tan ²(45 ) dimana: Kp1 = tan ²(45 ) 2 2 70 = tan ²(45 20 ) 2 = 2.040 2. Perhitungan Tekanan Tanah a. Aktif (i) Titik 1 σv = q = 10 kN/m² σh = q x Ka1 = 10 kN/m² x 0.552 = 5.52 kN/m² (ii) Titik 2 atas σv = (γ x h) + q = (18 kN/m³ x 11 m) + 10 kN/m² = 208 kN/m² σh = ((γ x h) + q) x Ka1 = ((18 x 11) + 10) kN/m² x 0.552 = 114.77 kN/m² (iii) Titik 2 bawah σv = (γ x h) + q = (18 kN/m³ x 11 m) + 10 kN/m² = 208 kN/m² σh = (((γ x h) + q) x Ka2) – 2c = (((18 x 11) + 10) kN/m² x 0.490) - 2 x 30 x = 59.97 kN/m² (iv) Titik 3 σv = ((γ x h) + q) + (γ’ x Do) = (((18 x 11) + 10) + (10 Do)) kN/m² = (10 Do + 208) kN/m² 71 σh = ((γ x h) + q) + (γ’ x Do) x Ka2 – 2c = ((((18 x 11) + 10) + (10 Do)) kN/m² x 0.490) – 2 x 30 x = (4.90 Do + 59.97) kN/m² b. Pasif (i) Titik 2 bawah σv = 0 σh = 2c = 2 x 30 = 85.69 kN/m² (ii) Titik 3 σv = γ’ x Do = 10 Do Kn/m² σh = (γ’ x Do x Kp) + 2c = ((10 x Do x 2.040) + (2 x 30 x ))kN/m² = (20.4 Do + 85.69) kN/m² 3. Perhitungan Ea dan Ep a. Ea1 cos α = q x Ka1 x h x cos α = 10 x 0.552 x 11 x cos 27 = 54.08 kN/m b. Ea2 cos α = ½ x ((γ x h) x Ka1 x h x cos α = ½ x ((18 x 11) x 0.552 x 11 x cos 27 = 535.38 kN/m c. Ea3 = ((((γ x h) + q) x Ka2) – 2c )x h 72 d. Ea4 e. Ep1 f. Ep2 g. TH = ((((18 x 11) + 10) kN/m² x 0.490) 2 x 30 x ) x Do = 59.97 Do kN/m = 1/2 x ((ɣ' x Do) x Ka2 x Do = 1/2 x ((10 x Do) x 0.490 x Do = 2.45 Do² kN/m = 2c = 2c = 85.69 Do kN/m = 1/2 x ((ɣ' x Do x Kp) + (2c )) x Do = 1/2 x ((10 x Do x 2.040) + ( 2 x 30 x )) x Do = (10.2Do² + 42.84 Do) kN/m 73 Gambar 5.7 Gaya-gaya yang terjadi pada bored pile. 4. Perhitungan Kedalaman Tiang ΣH = 0 Ea1 + Ea2 + Ea3 + Ea4 – Ep1 – TH = 0 TH = -7.75Do² +17.12Do + 589.46 (Pers. 1) 74 ΣM1 ΣM1 ΣM1 ΣM1 4TH TH =0 = - Ea1 cos α x (h/2) - Ea2 x (2/3h) - Ea3 x ((Do/2)+h) - Ea4 x ((2/3Do)+h) + Ep1 x ((1/2Do)+h) + Ep2 x ((2/3Do)+h) + TH x (ha) = - 297.43 - 3926.11 – 29.98Do² 659.65Do - 1.63Do³ - 26.97Do² + 42.84Do² + 942.58Do + 6.80Do³ + 140.74Do² + 471.29Do + 4TH = 5.16Do³ + 126.64Do² + 754.22Do – 4223.54 + 4H = - 5.16Do³ - 126.64Do² - 754.22Do + 4223.54 = -1.29Do³ - 31.66Do² - 188.55Do + 1055.89 (Pers.2) Persamaan 1 = Persamaan 2 -7.75Do² +17.12Do + 589.46 = -1.29Do³ - 31.66Do² - 188.55Do + 1055.89 1.29Do³ + 23.91Do² - 205.68Do – 466.43 = 0 Do = 1.837 m D = Do = 1.84 m Panjang Tiang =D+h = 1.84 m + 11 m = 12.84 m 75 5. Mencari Nilai TH dari persamaan 1 dan 2 Persamaan 1 TH = -7.75Do² +17.12Do + 589.46 = -7.75(1.84²) +17.12(1.84) + 589.46 = 594.77 kN/m’ Persamaan 2 TH = -1.29Do³ - 31.66Do² - 188.55Do + 1055.89 TH = -1.29(1.84³) - 31.66(1.84²) 188.55(1.84) + 1055.89 TH = 594.77 kN/m’ Jarak pemasangan Ground Anchor S = 1.60 m TH = 594.77 kN/m’ x 1.60 m = 951.64 kN 6. Mencari Nilai Tie Back Vertical Force T = = 76 = 1012.71 kN TV = T x sin α = 1012.71 kN x sin 20 = 346.37 kN 7. Mencari Nilai Momen Maksimum Menentukan Lokasi Zero Pressure Asumsi lokasi zero pressure 4 m < x < 11 m ΣH =0 Ka1.γ.( x² . 0.5) + (q.Ka.x) – TH = 0 0.552 . 18 ( x² . 0.5 ) + (10 . 0.552 . x) – 410.81 = 0 4.97 x² + 5.52 x – 594.77 = 0 x = 10.40 m 4 m < 10.40 m < 11 m ( Asumsi benar) M max = Ka1.γ.(x² . 0.5).x/3 + q.Ka.x.(x/2) – (TH . (x – ha) = 0.552 . 18 . ((10.40)² . 0.5) . (10.40)/3 + 10 . 0.552. (10.40) . ((10.40)/2) – (410.81. ((10.40) – 4) = -1646.17 kNm Jarak Pemasangan Bored Pile S = 0.80 m M max = -1646.17 kNm x 0.80 m = -1316.94 kNm 77 8. Anchor Tendon Capacity Dipakai 10 buah strand dengan diameter 0.5 inch Data dari ASTM A416/A416M – 12 a, diperoleh: = 98.7 mm² A each Breaking Load = 184 kN Yield Load = 156.1 kN Dt = 12.70 mm Atot = Jumlah strand x A each = 10 x 98.7 mm² = 987 mm² fu = Breaking Load / A each = (184 kN x 1000) / 98.7 mm² = 1864.24 MPa Tegangan ijin batang tarik T design = 0.60 x fu x A = 0.60 x (1864.24 x 987 / 1000) = 1104 kN T proof = 0.80 x fu x A = 0.80 x (1864.24 x 987 / 1000) = 1472 kN Gaya tarik aktual yang terjadi T design = T = 1012.71 kN T proof = 1.3 T = 1.3 x 1012.71 kN = 1316.52 kN 78 9. Kapasitas Ground Anchor Gambar 5.8 Perencanaan ground anchor. d Lb γ Hm = 0.20 m = 12 m = 18 kN/m³ = 20.6 m Pult σn = π d Lb (σn(tan ϕ)) + c) = (γ x 18) + (γ’ x 2.6) = (18 x 18) + (10 x 2.6) = 350 kN/m² = π x 0.20 x 12 x (350(tan 20)) + 30) = 1749.79 kN T proof < 0.85 Pult 1316.52 kN < 0.85 x 1749.79 kN 1316.52 kN < 1487.32 kN …………….. Ok 79 10. Perencanaan Tulangan a. Tulangan Utama Untuk keperluan perencanaan, mutu beton (f’c) adalah 30 Mpa dan mutu tulangan adalah 400 Mpa. Pu = 841.55 kN M maks = 1316.94 kNm Dengan menggunakan progam PCA Cal, direncanakan bored pile berukuran 800 mm dengan tulangan utama diameter 29 mm dan jumlah tulangan utama 22. Gambar 5.8 berikut ini adalah gambar diagram interaksi penulangan dari PCA Cal. Gambar 5.9 Diagram interaksi penulangan. 80 b. Tulangan Geser Dipakai pembebanan gaya geser terbesar pada bored pile, yaitu pada ujung bawah bored pile, dimana Vu = 501803 N. Vu = 501803 N ϕVc = ϕ x π D² =ϕ x π 800² = 367087.18 N Vu – ϕVc = 501803 N - 367087.18 N = 134716 N 0.67 x π D² = 0.67 x π (800²) = 336778.732 N Vu – ϕVc < 0.67 x π D², maka hitung Vs Vs = – Vc = – 502654.825 N = 124598.925 N S = Digunakan sengkang D12 Av = π 12² Fy = 113.097 mm² = 400 MPa S = = 290.46 mm Digunakan sengkang D12 – 290 mm. 81 11. Perencanaan Soldier Pile Sebagai Cerucuk Perencanaan soldier pile sebagai cerucuk dilakukan dengan langkah-langkah sebagai berikut: a. Parameter yang digunakan: i. Panjang bored pile di bawah bidang longsor L = 1.77 m ii. Gaya Penahan (resisting) : Faktor Modulus Tanah (f) Dari grafik NAVFAC, DM-7, 1971 diperoleh: f = 0.032 x 40 = 1.28 kg/cm³ Momen Inersia (I): I = (D⁴), dimana: D = 80 cm I = (80⁴) = 2010619 cm⁴ Modulus Elastisitas Ew = 4700 Ew = 4700 Ew = 257429.6 kg/cm² Faktor Kekakuan Relatif (T) : T =( =( ) 1/5 ) 1/5 = 209.6 cm Koefisien Momen Akibat Gaya Lateral : Dari grafik NAVFAC, DM-7, 1971, diperoleh : 82 L/T Z Fm = 177 cm/209.6 cm = 0.8445 =0 =1 b. Gaya horizontal yang mampu dipikul 1 cerucuk : P = M x Fkg/T.Fm Perencanaan Cerucuk: Diameter = 800 mm F’c = 30 Mpa Fy = 400 Mpa D = 29 mm Jumlah tulangan 22 tulangan Dengan menggunakan Pca Cal didapat: Mn = 1435.8 kNm = 14358000 kgcm Mult = 0.8 . Mn = 0.8 . 14358000 kgcm = 11486400 kgcm M = 11486400 kgcm = 2.3 x Yt x Ys x Yn x YD Fkg Dimana : Yt = Variasi rasio tancap = 0.05 (Xt) (untuk Xt<5) Xt = L/D = 177 cm / 80 cm = 2.2125 Yt = 0.05 (2.2125) = 0.11 Ys = Variasi spasi = -0.057 (Xs)² + 0.614 (Xs) – 0.658 83 Xs = Spasi (S/D), diasumsikan 5.5 = -0.057 (5.5)² + 0.614 (5.5) – 0.658 = 0.99 Yn = Variasi jumlah (sejajar) = 1.051 – 0.047 (Xn) Xn = Jumlah Cerucuk, disumsikan 1 Yn = 1.051 – 0.047 (1) =1 YD = Variasi diameter = 46.616 (XD) – 3.582 XD = D/T = (80cm/289.9 cm) = 0.276 XD > 0.12 YD = 2 Fkg = 2.3 x Yt x Ys x Yn x YD = 2.3 x 0.11 x 0.99 x 1 x 2 = 0.5 P = Mpmaks 1 cerucuk x Fkg / ( fm x T) = 11486400 kgcm x 0.5 / 1 x 209.6 cm = 289.55 kN Ys c. Jumlah Cerucuk (Soldier Pile) yang dibutuhkan : SFmin = 0.591 MRmin = 29040 kNm R(jari-jari) = 24.75 m = 1.3 SF rencana Mdorong = MRmin/SFmin = 29040 kNm / 0.591 = 49137.1 kNm ∆MR = (SFren – SFmin) x Mdorong 84 = (1.3 – 0.591) x 49137.1 kNm = 34838.204 kNm Pengurangan ∆MR akibar ground anchor Gambar 5.10 Gaya yang terjadi akibat ground anchor. Tmax = 1012.71 kN x cos 40° x tan 30° = 447.8973 kN ∆MR = (Tmax x R) / S = (447.8973 kN x 24.75 m) / 1.6 m = 6928.41 kNm ∆MR total = 34838.204 kNm – 6928.41 kNm = 27909.793 kN n = n = n = 7.3 ≈ 8 cerucuk 85 Jumlah cerucuk yang dibutuhkan adalah 8 cerucuk. Untuk menjadikan jumlah kebutuhan cerucuk hanya 1 cerucuk saja, mala panjang cerucuk di bawh bidang longsor harus diperbesar. Dengan menggunakan microsoft excel, untuk dapat menggunakan 1 buat cerucuk maka panjang penanaman bored pile diperbesar menjadi 7.5 m dibawah bidang longsor. Dengan demikian kedalaman bored pile menjadi 7.6 m. Bored pile juga sudah memotong bidang longsor dengan SF>1 yang terletak pada kedalaman 5.75 m. Panjang total bored pile adalah 18.6 m. 11. Kontrol Defleksi Dengan menggunakan program SAP, diperoleh deformasi akibat gaya-gaya yang terjadi. Besarnya deformasi dapat dilihat pada Gambar 5.11. Gambar 5.11 Deformasi soldier pile dengan ground anchor. 86 5.5 Perencanaan Subdrain pada Lereng Untuk menjaga muka air tanah tidak naik setinggi lereng, digunakan subdrain di lereng untuk mempercepat penurunan muka air tanah. Subdrain yang direncanakan adalah bronjong berukuran 1m x 0.5m x 2m. Gambar rencana subdrain dapat dilihat pada Gambar 5.12 berikut ini. Gambar 5.12 Rencana subdrain. 5.6 Perhitungan Biaya dari Alternatif Perkuatan Lereng Berikut perhitungan harga dari bahan kedua alternatif perkuatan lereng, dengan asumsi harga berdasarkan Harga Satuan Pokok Kegiatan 2015 kota Surabaya. 1. Soldier pile tanpa ground anchor D bored pile = 1.20 m L bored pile = 26.3 m 87 Tulangan utama: D = 0.036 m = 34 n Tulangan sengkang: D = 0.019 m Jarak = 0.15 m Jumlah sengkang = 176 selimut beton = 0.075 m berat besi = 7850 kg/m³ Tabel 5.2 Harga pekerjaan bored pile tanpa ground anchor. Jenis Pek. Galian tanah cadas Beton Volume (m³) Berat (kg) Harga Satuan (Rp) 29.76 162.660 29.76 1.117.3 15 12.168 Besi Jumlah bored pile Harga total 8440.377 Jumlah Harga Total 4.840.464,0 8 33.249.250, 7 102.702.508 140.792.223 = 56 = Rp 140.792.223 x 56 = Rp 7.884.364.469,00 2. Soldier pile dengan ground anchor D bored pile = 0.80 m L bored pile = 18.6 m Tulangan utama D = 0.029 m n = 22 Tulangan sengkang D = 0.012 m Jarak = 0.29 m n = 65 selimut beton = 0.075 m 88 berat besi = 7850 kg/m³ Tabel 5.3 Harga pekerjaan bored pile dengan ground anchor. Jenis Pek. Volume (m³) Galian tanah cadas 9.35 Beton 9.35 Besi Berat (kg) 2239.827 Jumlah Jumlah bored pile Harga total Harga Satuan (Rp) Harga Total 162.660 1.520.770 1.117.3 15 12.168 10.446.202 27.254.212 39.221.184 = 84 = Rp 39.221.184x 84 = Rp 3.294.579.456,00 Pekerjaan Ground Anchor Panjang Ground Anchor = 34 m Asumsi harga satuan ground anchor = Rp 1.000.000,00/m Harga satu ground anchor = Rp 1.000.000,00 x 34m = Rp 34.000.000,00 Jumlah ground anchor = 24 Harga total ground anchor = Rp 34.000.000,00 x 24 = Rp 816.000.000,00 Biaya total = Harga total bored pile + harga total ground anchor = Rp 3.294.579.456,00 + Rp 816.000.000,00 = Rp 4.110.579.473,00 BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN KESIMPULAN Berdasarkan hasil analisa pada BAB V maka akan disimpulkan tentang pemilihan alternatif yang akan digunakan berdasarkan kriteria pemilihan alternatif yang paling ekonomis. Adapun kesimpulan yang diperoleh adalah sebagai berikut: 1. Perencanaan soldier pile tanpa ground anchor terdiri dari 56 bored pile dengan diameter masing – masing bored pile 1.2 m dan kedalaman masing – masing bored pile 26.3 m. Biaya galian dan material yang dibutuhkan untuk perencanaan soldier pile tanpa ground anchor adalah Rp 7.884.364.469,00. 2. Perencanaan soldier pile dengan ground anchor terdiri dari 84 bored pile dengan diameter masing – masing bored pile 0.8 m dan kedalaman masing – masing bored pile 18.6 m, serta 24 ground anchor. Biaya galian dan material yang dibutuhkan untuk perencanaan soldier pile dengan ground anchor adalah Rp 4.110.579.473,00. 3. Dari kedua alternatif perencanaan, dipilih alternatif yang paling murah yaitu perkuatan soldier pile dengan ground anchor dengan biaya Rp 4.110.579.473,00. SARAN Berdasarkan perencanaan yang telah dilakukan, maka disarankan: 1. Perencanaan harus memperhatikan kondisi tanah di lapangan karena belum tentu sesuai dengan data tanah yang diperoleh dan juga perencanaan dilakukan dalam kondisi terburuk. Seperti pada kasus ini tanah direncanakan dengan menganggap tanah pada lereng adalah pasir (behaving like sand). 2. Perencanaan dinding penahan tanah dengan konsep perhitungan seperti turap juga harus dikontrol dengan konsep perkuatan cerucuk, karena walaupun kedalaman dinding penahan tanah yang direncanakan dengan konsep perhitungan 89 90 turap sudah memenuhi, belum tentu kedalaman turap tersebut sudah memotong bidang longsor lereng dengan SF≥1 dari konsep perhitungan cerucuk, sehingga longsor tetap bisa terjadi. 3. Dalam perencanaan lereng juga harus memperhatikan subdrain sehingga saat pelaksanaan tidak memperhitungkan pengaruh hujan. DAFTAR PUSTAKA Das, Braja M., (translated by Mochtar N.E, and Mochtar I.B.). 1985. Mekanika Tanah (Prinsip – prinsip Rekayasa Geoteknik) Jilid I. Jakarta: Erlangga. Das, Braja M., (translated by Mochtar N.E, and Mochtar I.B.). 1985. Mekanika Tanah (Prinsip – prinsip Rekayasa Geoteknik) Jilid II. Jakarta: Erlangga. Coduto, Ronald.P. (2001). Foundation Design Principles And Practices, 2nd Edition, Upper Saddle River, New Jersey. Trenching and Shoring Manual State of California Department of Transportation. Bowles, J.E.( 1988). Foundation Analysis and Design, 4th ed., Mc-Graw-Hill, New York. Mochtar N.E. (2012). Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah. Surabaya: itspress. 91 92 “Halaman ini sengaja dikosongkan” BIODATA PENULIS Benny Renato Sianipar Lahir di P. Siantar, Sumatera Utara pada tangal 26 September 1992, merupakan anak ke 2 dari 4 bersaudara. Penulis telah menempuh pendidikan formal di SD St. Antonius V Medan, SLTP Santa Maria Medan, dan SMA Negeri 5 Medan. Kemudian penulis melanjutkan studinya di D3 Teknik Sipil Politeknik Negeri Medan dan lulus pada tahun 2013. Selanjutnya pada tahun 2014 penulis melanjutkan pendidikan sarjananya di Institut Teknologi Sepuluh Nopember Jurusan Teknik Sipil (FTSP-ITS) Surabaya melalui Program Lintas Jalur dan terdaftar dengan NRP 3113106043. Di Jurusan Teknik Sipil FTSP-ITS Surabaya, penulis adalah Mahasiswa Program Sarjana (S1) dengan bidang Studi Geoteknik dan judul tugas akhir “Perencanaan Soldier Pile untuk Perkuatan Lereng Jalan Tol Gempol – Pandaan sta. 6+518 s/d 6+575”. Bagi pembaca yang ingin berdiskusi, memberian kritik dan saran dapat berkorespondensi melalui email [email protected].
